本發(fā)明涉及齒輪的熱處理
技術(shù)領(lǐng)域：
，特別涉及一種滲碳淬火齒輪抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法。
背景技術(shù)：
：目前，對于一般的工業(yè)齒輪，12cr2ni4滲碳淬火齒輪預(yù)備熱處理都采用正火。離心壓縮機(jī)用滲碳淬火齒輪的預(yù)備熱處理，基本上都采用正火+回火的預(yù)備熱處理工藝，沒有從畸變的角度，采用正火+淬火+回火的預(yù)備熱處理工藝方法的，即使個(gè)別采用正火+淬火+回火的預(yù)備熱處理工藝，不是從畸變的角度考慮的，而只是從尺寸大的角度增加淬透性考慮的。滲碳淬火的畸變問題，是世界性的難題，每年因畸變問題造成的經(jīng)濟(jì)損失巨大。滲碳淬火齒輪的畸變問題，影響因素眾多，這些因素又交叉作用，起主要作用的因素不時(shí)變化，反應(yīng)出來的變形現(xiàn)象也在變化。而滲碳淬火的工藝過程及工藝過程中對工藝參數(shù)的控制對滲碳淬火齒輪的畸變有重要影響。因此，如何優(yōu)化滲碳淬火的工藝過程及控制工藝過程中的工藝參數(shù)以解決滲碳淬火齒輪的畸變問題，是當(dāng)前齒輪熱處理領(lǐng)域急需研究解決的問題。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種滲碳淬火齒輪抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法，以提高碳淬火齒輪的抗畸變性能。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種滲碳淬火齒輪抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法，適用于12cr2ni4滲碳淬火齒輪，包括以下步驟：預(yù)備熱處理：包括正火、淬火和回火三個(gè)過程，所述正火溫度930℃-960℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃停留保溫，保溫時(shí)間按每100mm保溫1小時(shí)，所述正火的保溫時(shí)間按“有效厚度/45-有效厚度/40mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷；所述淬火溫度840-870℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃停留保溫，保溫時(shí)間按每100mm保溫1小時(shí)，所述淬火的保溫時(shí)間按“有效厚度/40mm-有效厚度/35mm”小時(shí)計(jì)算，然后油冷；所述回火溫度630-660℃，保溫時(shí)間按“1.5-1.8倍淬火保溫時(shí)間”計(jì)算，然后空冷；消應(yīng)力處理：所述消應(yīng)力處理溫度600-650℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/30-有效厚度/25mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷；滲碳處理：所述滲碳處理溫度930±10℃，所述滲碳處理包括調(diào)整、強(qiáng)滲、擴(kuò)散三個(gè)階段，所述調(diào)整階段的保溫時(shí)間1-2小時(shí)，所述強(qiáng)滲階段的保溫時(shí)間按滲碳層的厚度要求以“0.2mm/小時(shí)”計(jì)算，在滲層深度達(dá)到要求滲層深度的0.5-0.7倍開始轉(zhuǎn)入擴(kuò)散階段，所述擴(kuò)散階段的保溫時(shí)間按所述強(qiáng)滲階段的保溫時(shí)間的0.8-1.3倍計(jì)算，所述擴(kuò)散階段結(jié)束后，斷電在爐中吹氮?dú)饫鋮s，爐溫冷到600±10℃后出爐空冷；高溫回火處理：高溫回火溫度610-650℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/30-有效厚度/25mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷；淬火處理：淬火溫度780-820℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/40-有效厚度/35mm”小時(shí)計(jì)算，然后油冷；低溫回火處理：低溫回火處理溫度180-200℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/20-有效厚度/18mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷。進(jìn)一步地，所述預(yù)備熱處理后，要對所述滲碳淬火齒輪進(jìn)行金相組織檢驗(yàn)，要求晶粒度要大于或等于5級，且保證組織的均勻性。進(jìn)一步地，所述預(yù)備熱處理中的正火和淬火的預(yù)熱保溫溫度為680℃。進(jìn)一步地，所述預(yù)備熱處理的正火過程中的空冷采用散放空冷。進(jìn)一步地，所述消應(yīng)力處理是在所述12cr2ni4滲碳淬火齒輪機(jī)械加工后的銑齒加工前進(jìn)行。進(jìn)一步地，所述12cr2ni4滲碳淬火齒輪材料的化學(xué)成分滿足gb/t3077-1999標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。進(jìn)一步地，所述12cr2ni4材料的冶煉方法是電爐冶煉，電渣重熔精煉，鍛造采用自由鍛造，鍛造比在3-5。進(jìn)一步地，所述淬火處理中，要預(yù)先將淬火油攪拌加熱到80℃以上，淬火前10-20分鐘停止淬火油攪拌，在所述12cr2ni4滲碳淬火齒輪進(jìn)入淬火油中30秒后再開啟攪拌。進(jìn)一步地，所述12cr2ni4滲碳淬火齒輪在平放時(shí)，滲碳后的淬火工裝要用六點(diǎn)支撐。進(jìn)一步地，所述預(yù)備熱處理的淬火過程中要求所述滲碳淬火高速齒輪在30-40秒內(nèi)進(jìn)入油中，且淬火油要有攪拌。本發(fā)明提供的一種滲碳淬火齒輪抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法，不僅可以用在透平壓縮機(jī)12cr2ni4滲碳淬火齒輪上，也可用于其它行業(yè)的12cr2ni4材料的滲碳淬火齒輪上，還可應(yīng)用于一般的12cr2ni4材料的工業(yè)齒輪上。本發(fā)明提供的滲碳淬火齒輪抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法，通過對12cr2ni4齒輪采用“正火+淬火+回火”的預(yù)備熱處理工藝處理，并優(yōu)化滲碳淬火過程中的工藝參數(shù)，可使12cr2ni4齒輪的畸變量大幅降低，可使工件的畸變量減小25％以上。可以控制因滲碳淬火工藝變形量大而產(chǎn)生的磨齒時(shí)不夠磨削尺寸超差造成的返修甚至報(bào)廢問題；也可以控制由于磨齒時(shí)磨削量大而造成的滲層嚴(yán)重不均、硬度不均且下降和承載能力下降等問題；還可以使齒輪的質(zhì)量大幅提高，使齒輪畸變量減小，滲碳層硬度磨齒后降低，滲碳層的厚度和硬度分布均勻，從而接觸疲勞強(qiáng)度、彎曲疲勞大幅度提高，從而減小減少齒輪的磨削量，使生產(chǎn)成本也會大幅度降低。附圖說明圖1為本發(fā)明實(shí)施例提供的滲碳淬火齒輪抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法的流程圖。具體實(shí)施方式參見圖1，本發(fā)明實(shí)施例提供的一種滲碳淬火抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法，適用于12cr2ni4滲碳淬火齒輪，所述12cr2ni4滲碳淬火齒輪的12cr2ni4材料的化學(xué)成分滿足gb/t3077-1999標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，所述12cr2ni4材料的冶煉方法是電爐冶煉，電渣重熔精煉，鍛造采用自由鍛造，鍛造比在3-5。該方法包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：包括正火、淬火和回火三個(gè)過程，所述正火溫度930℃-960℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃停留保溫，保溫時(shí)間按每100mm保溫1小時(shí)，所述正火的保溫時(shí)間按“有效厚度/45-有效厚度/40mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷；所述淬火溫度840-870℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃停留保溫，保溫時(shí)間按每100mm保溫1小時(shí)，所述淬火的保溫時(shí)間按“有效厚度/40mm-有效厚度/35mm”小時(shí)計(jì)算，然后油冷，其中，12cr2ni4滲碳淬火齒輪工件在淬火時(shí)應(yīng)在30-40秒內(nèi)進(jìn)入淬火油中，且淬火油要有攪拌；所述回火溫度630-660℃，保溫時(shí)間按“1.5-1.8倍淬火保溫時(shí)間”計(jì)算，然后空冷；其中，所述預(yù)備熱處理中的正火和淬火的預(yù)熱保溫溫度為680℃，所述預(yù)備熱處理的正火過程中的空冷采用散放空冷，在預(yù)備熱處理結(jié)束后，要對所述滲碳淬火高速齒輪進(jìn)行金相組織檢驗(yàn)，要求晶粒度要大于或等于5級，且保證組織的均勻性。(2)消應(yīng)力處理：所述消應(yīng)力處理溫度600-650℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/30-有效厚度/25mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷。并且消應(yīng)力處理是在所述12cr2ni4滲碳淬火齒輪機(jī)械加工后的銑齒加工前進(jìn)行。增加消除加工應(yīng)力為目的的消應(yīng)力處理工序，可以減小因機(jī)械加工過程中產(chǎn)生的應(yīng)力而造成的在滲碳淬火工藝中的應(yīng)力釋放產(chǎn)生的變形，即可以減小滲碳淬火過程的畸變量。(3)滲碳處理：為了減小滲碳淬火工藝過程中的畸變，確保擴(kuò)散時(shí)的碳勢能夠降到工藝要求的范圍內(nèi)，避免由于碳勢降不下來而造成的高碳勢帶來畸變量的增加，以及由于高碳勢而形成的不合格的碳化物級別，因此，在消應(yīng)力處理工序后進(jìn)行滲碳處理工序。所述滲碳處理溫度930±10℃，所述滲碳處理包括調(diào)整、強(qiáng)滲、擴(kuò)散三個(gè)階段，所述調(diào)整階段的保溫時(shí)間1-2小時(shí)，所述強(qiáng)滲階段的保溫時(shí)間按滲碳層的厚度要求以“0.2mm/小時(shí)”估算，實(shí)際抽檢金相試樣的時(shí)間以鋼泊定碳的碳勢確定，實(shí)際保溫時(shí)間以抽檢金相試樣時(shí)達(dá)到的層深確定，在滲層深度達(dá)到要求滲層深度的0.5-0.7倍開始轉(zhuǎn)入擴(kuò)散階段，擴(kuò)散階段的保溫時(shí)間，以鋼泊定碳的碳勢數(shù)據(jù)和強(qiáng)滲階段結(jié)束前抽檢的實(shí)際滲層厚度估算，以后續(xù)鋼泊定碳的碳勢確定抽檢擴(kuò)散階段金相試樣的時(shí)間，以擴(kuò)散階段抽檢實(shí)際滲層厚度確定降溫時(shí)間，冷卻斷電后在爐中吹氮?dú)饫鋮s，爐溫冷到600±10℃后出爐空冷。(4)高溫回火處理：為了軟化金屬，便于進(jìn)行去碳層的機(jī)械加工，也為了對滲碳爐冷組織的改善，提高滲層和心部組織，為后續(xù)的淬火做組織準(zhǔn)備，在淬火處理工序前進(jìn)行高溫回火處理工序，高溫回火溫度610-650℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/30-有效厚度/25mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷。(5)淬火處理：淬火溫度780-820℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/40-有效厚度/35mm”小時(shí)計(jì)算，然后油冷；其中，在該淬火處理工序中，要預(yù)先將淬火油攪拌加熱到100±10℃，淬火前10-20分鐘停止淬火油攪拌，在所述12cr2ni4滲碳淬火齒輪進(jìn)入淬火油中20-30秒后再開啟攪拌。(6)低溫回火處理：低溫回火處理溫度180-200℃，保溫時(shí)間按“有效厚度/20-有效厚度/18mm”小時(shí)計(jì)算，然后空冷。其中，如果12cr2ni4滲碳淬火齒輪工件在進(jìn)行淬火處理時(shí)是平放的，那么滲碳后用來存放工件的淬火工裝要用六點(diǎn)支撐。下面結(jié)合實(shí)施例對本發(fā)明提供的滲碳淬火齒輪抗畸變的預(yù)備熱處理工藝選擇方法做詳細(xì)說明。實(shí)施例1透平壓縮機(jī)12cr2ni4高速齒輪用材料，其化學(xué)成分：c:0.160wt.％；si：0.250wt.％；mn：0.380wt.％；cr：1.330wt.％；ni：3.300wt.％；s：0.009wt.％；p：0.014wt.％；cu：0.150wt.％；fe：余量。對其進(jìn)行滲碳淬火熱處理，包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：正火溫度940℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃保溫2小時(shí)，940℃保溫4小時(shí)然后空冷(出爐散放)；淬火溫度850℃，升溫同正火，保溫5小時(shí)然后油冷；回火溫度640℃，保溫7.5時(shí)間然后空冷；按標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)金相組織。(2)消應(yīng)力處理：溫度650℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(3)滲碳處理：滲碳溫度930℃，調(diào)整保溫2小時(shí)，強(qiáng)滲保溫5小時(shí)，擴(kuò)散保溫4小時(shí)，斷電爐到600℃后出爐空冷；(4)高溫回火處理：610℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(5)淬火處理：780℃，保溫5小時(shí)然后油冷；(6)低溫回火處理：180℃，保溫10小時(shí)然后空冷。對比例1與實(shí)施例1不同之處在于：步驟(1)采用940℃正火，640℃回火；省略步驟(2)；之后接著進(jìn)行步驟(3)-步驟(6)；經(jīng)測試實(shí)施例1材料為12cr2ni4滲碳淬火齒輪畸變試樣采用“正火+淬火+回火”預(yù)備熱處理工藝后的畸變量數(shù)據(jù)見表1，對比例1的畸變量數(shù)據(jù)見表1，從表1對比可以看出，實(shí)施例1的畸變量比對比例1的畸變量大幅降低了25％。表1實(shí)施例1和對比例1的畸變試樣滲碳淬火后的畸變量數(shù)據(jù)編號滲碳淬火前三個(gè)尺寸滲碳淬火后三個(gè)尺寸總變形量實(shí)施例16.06、6.04、6.086.28、6.30、6.300.24對比例16.18、6.16、6.186.50、6.50、6.500.32實(shí)施例2透平壓縮機(jī)12cr2ni4高速齒輪用材料，其化學(xué)成分：c:0.160wt.％；si：0.250wt.％；mn：0.380wt.％；cr：1.330wt.％；ni：3.300wt.％；s：0.009wt.％；p：0.014wt.％；cu：0.150wt.％；fe：余量。對其進(jìn)行滲碳淬火熱處理，包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：正火溫度950℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃保溫2小時(shí)，950℃保溫4小時(shí)然后空冷(出爐散放)；淬火溫度860℃，升溫同正火，保溫5小時(shí)然后油冷；回火溫度650℃，保溫7.5時(shí)間然后空冷；按標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)金相組織。(2)消應(yīng)力處理：溫度650℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(3)滲碳處理：滲碳溫度930℃，調(diào)整保溫2小時(shí)，強(qiáng)滲保溫5小時(shí)，擴(kuò)散保溫4小時(shí)，斷電爐到600℃后出爐空冷；(4)高溫回火處理：610℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(5)淬火處理：820℃，保溫5小時(shí)然后油冷；(6)低溫回火處理：180℃，保溫10小時(shí)然后空冷。對比例2與實(shí)施例2不同之處在于：步驟(1)采用950℃正火，650℃回火；省略步驟(2)；之后接著進(jìn)行步驟(3)-步驟(6)；經(jīng)測試實(shí)施例2材料為12cr2ni4滲碳淬火齒輪畸變試樣采用“正火+淬火+回火”預(yù)備熱處理工藝后的畸變量數(shù)據(jù)見表2，對比例2的畸變量數(shù)據(jù)見表2，從表2對比可以看出，實(shí)施例2的畸變量比對比例2的畸變量大幅降低了28.3％。表2實(shí)施例2和對比例的畸變試樣滲碳淬火后的畸變量數(shù)據(jù)編號滲碳淬火前三個(gè)尺寸滲碳淬火后三個(gè)尺寸總變形量實(shí)施例26.00、6.00、6.006.28、6.28、6.300.287對比例26.10、6.10、6.126.50、6.50、6.520.400實(shí)施例3透平壓縮機(jī)12cr2ni4高速齒輪用材料，其化學(xué)成分：c:0.160wt.％；si：0.250wt.％；mn：0.380wt.％；cr：1.330wt.％；ni：3.300wt.％；s：0.009wt.％；p：0.014wt.％；cu：0.150wt.％；fe：余量。對其進(jìn)行滲碳淬火熱處理，包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：正火溫度930℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃保溫2小時(shí)，950℃保溫4小時(shí)然后空冷(出爐散放)；淬火溫度850℃，升溫同正火，保溫5小時(shí)然后油冷；回火溫度650℃，保溫7.5時(shí)間然后空冷；按標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)金相組織。(2)消應(yīng)力處理：溫度650℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(3)滲碳處理：滲碳溫度930℃，調(diào)整保溫2小時(shí)，強(qiáng)滲保溫5小時(shí)，擴(kuò)散保溫4小時(shí)，斷電爐到600℃后出爐空冷；(4)高溫回火處理：610℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(5)淬火處理：820℃，保溫5小時(shí)然后油冷；(6)低溫回火處理：180℃，保溫10小時(shí)然后空冷。對比例3與實(shí)施例3不同之處在于：步驟(1)采用930℃正火，650℃回火；省略步驟(2)；之后接著進(jìn)行步驟(3)-步驟(6)；經(jīng)測試實(shí)施例3材料為12cr2ni4滲碳淬火齒輪畸變試樣采用“正火+淬火+回火”預(yù)備熱處理工藝后的畸變量數(shù)據(jù)見表3，對比例3的畸變量數(shù)據(jù)見表3，從表3對比可以看出，實(shí)施例3的畸變量比對比例3的畸變量大幅降低了21.4％。表3實(shí)施例3和對比例3的畸變試樣滲碳淬火后的畸變量數(shù)據(jù)編號滲碳淬火前三個(gè)尺寸滲碳淬火后三個(gè)尺寸總變形量實(shí)施例36.00、6.00、6.006.22、6.22、6.220.22對比例36.10、6.10、6.086.36、6.38、6.380.28實(shí)施例4透平壓縮機(jī)12cr2ni4高速齒輪用材料，其化學(xué)成分：c:0.160wt.％；si：0.250wt.％；mn：0.380wt.％；cr：1.330wt.％；ni：3.300wt.％；s：0.009wt.％；p：0.014wt.％；cu：0.150wt.％；fe：余量。對其進(jìn)行滲碳淬火熱處理，包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：正火溫度940℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃保溫2小時(shí)，950℃保溫4小時(shí)然后空冷(出爐散放)；淬火溫度860℃，升溫同正火，保溫5小時(shí)然后油冷；回火溫度640℃，保溫7.5時(shí)間然后空冷；按標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)金相組織。(2)消應(yīng)力處理：溫度650℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(3)滲碳處理：滲碳溫度930℃，調(diào)整保溫2小時(shí)，強(qiáng)滲保溫5小時(shí)，擴(kuò)散保溫4小時(shí)，斷電爐到600℃后出爐空冷；(4)高溫回火處理：610℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(5)淬火處理：780℃，保溫5小時(shí)然后油冷；(6)低溫回火處理：180℃，保溫10小時(shí)然后空冷。對比例4與實(shí)施例4不同之處在于：步驟(1)采用940℃正火，640℃回火；省略步驟(2)；之后接著進(jìn)行步驟(3)-步驟(6)；經(jīng)測試實(shí)施例4材料為12cr2ni4滲碳淬火齒輪畸變試樣采用“正火+淬火+回火”預(yù)備熱處理工藝后的畸變量數(shù)據(jù)見表4，對比例4的畸變量數(shù)據(jù)見表4，從表4對比可以看出，實(shí)施例4的畸變量比對比例4的畸變量大幅降低了16，7％。表4實(shí)施例4和對比例4的畸變試樣滲碳淬火后的畸變量數(shù)據(jù)編號滲碳淬火前三個(gè)尺寸滲碳淬火后三個(gè)尺寸總變形量實(shí)施例46.02、6.02、6.026.22、6.22、6.220.20對比例46.10、6.10、6.146.36、6.34、6.360.24實(shí)施例5透平壓縮機(jī)12cr2ni4高速齒輪用材料，其化學(xué)成分：c:0.160wt.％；si：0.250wt.％；mn：0.380wt.％；cr：1.330wt.％；ni：3.300wt.％；s：0.009wt.％；p：0.014wt.％；cu：0.150wt.％；fe：余量。對其進(jìn)行滲碳淬火熱處理，包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：正火溫度950℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃保溫2小時(shí)，950℃保溫4小時(shí)然后空冷(出爐散放)；淬火溫度860℃，升溫同正火，保溫5小時(shí)然后油冷；回火溫度650℃，保溫7.5時(shí)間然后空冷；按標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)金相組織。(2)消應(yīng)力處理：溫度650℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(3)滲碳處理：滲碳溫度930℃，調(diào)整保溫2小時(shí)，強(qiáng)滲保溫5小時(shí)，擴(kuò)散保溫4小時(shí)，斷電爐到600℃后出爐空冷；(4)高溫回火處理：610℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(5)淬火處理：780℃，保溫5小時(shí)然后油冷；(6)低溫回火處理：180℃，保溫10小時(shí)然后空冷。對比例5與實(shí)施例5不同之處在于：步驟(1)采用950℃正火，650℃回火；省略步驟(2)；之后接著進(jìn)行步驟(3)-步驟(6)；經(jīng)測試實(shí)施例5材料為12cr2ni4滲碳淬火齒輪畸變試樣采用“正火+淬火+回火”預(yù)備熱處理工藝后的畸變量數(shù)據(jù)見表5，對比例5的畸變量數(shù)據(jù)見表5，從表5對比可以看出，實(shí)施例5的畸變量比對比例5的畸變量大幅降低了30.5％。表5實(shí)施例5和對比例5的畸變試樣滲碳淬火后的畸變量數(shù)據(jù)編號滲碳淬火前三個(gè)尺寸滲碳淬火后三個(gè)尺寸總變形量實(shí)施例56.02、6.02、6.026.16、6.16、6.140.153對比例56.10、6.10、6.126.32、6.34、6.320.22實(shí)施例6透平壓縮機(jī)12cr2ni4高速齒輪用材料，其化學(xué)成分：c:0.160wt.％；si：0.250wt.％；mn：0.380wt.％；cr：1.330wt.％；ni：3.300wt.％；s：0.009wt.％；p：0.014wt.％；cu：0.150wt.％；fe：余量。對其進(jìn)行滲碳淬火熱處理，包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：正火溫度940℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃保溫2小時(shí)，950℃保溫4小時(shí)然后空冷(出爐散放)；淬火溫度850℃，升溫同正火，保溫5小時(shí)然后油冷；回火溫度640℃，保溫7.5時(shí)間然后空冷；按標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)金相組織。(2)消應(yīng)力處理：溫度650℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(3)滲碳處理：滲碳溫度930℃，調(diào)整保溫2小時(shí)，強(qiáng)滲保溫5小時(shí)，擴(kuò)散保溫4小時(shí)，斷電爐到600℃后出爐空冷；(4)高溫回火處理：610℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(5)淬火處理：780℃，保溫5小時(shí)然后油冷；(6)低溫回火處理：180℃，保溫10小時(shí)然后空冷。對比例6與實(shí)施例6不同之處在于：步驟(1)采用940℃正火，640℃回火；省略步驟(2)；之后接著進(jìn)行步驟(3)-步驟(6)；經(jīng)測試實(shí)施例6材料為12cr2ni4滲碳淬火齒輪畸變試樣采用“正火+淬火+回火”預(yù)備熱處理工藝后的畸變量數(shù)據(jù)見表6，對比例6的畸變量數(shù)據(jù)見表6，從表6對比可以看出，實(shí)施例6的畸變量比對比例3的畸變量大幅降低了42.3％。表6實(shí)施例6和對比例6的畸變試樣滲碳淬火后的畸變量數(shù)據(jù)編號滲碳淬火前三個(gè)尺寸滲碳淬火后三個(gè)尺寸總變形量實(shí)施例66.00、6.00、6.006.20、6.20、6.200.200對比例66.02、6.02、6.006.36、6.36、6.360.347實(shí)施例7透平壓縮機(jī)12cr2ni4高速齒輪用材料，其化學(xué)成分：c:0.160wt.％；si：0.250wt.％；mn：0.380wt.％；cr：1.330wt.％；ni：3.300wt.％；s：0.009wt.％；p：0.014wt.％；cu：0.150wt.％；fe：余量。對其進(jìn)行滲碳淬火熱處理，包括以下步驟：(1)預(yù)備熱處理：正火溫度950℃，爐溫≦500℃裝爐，500℃起始升溫，按≦100℃/小時(shí)的速度升溫，在680℃保溫2小時(shí)，950℃保溫4小時(shí)然后空冷(出爐散放)；淬火溫度860℃，升溫同正火，保溫5小時(shí)然后油冷；回火溫度650℃，保溫7.5時(shí)間然后空冷；按標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)金相組織。(2)消應(yīng)力處理：溫度650℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(3)滲碳處理：滲碳溫度930℃，調(diào)整保溫2小時(shí)，強(qiáng)滲保溫5小時(shí)，擴(kuò)散保溫4小時(shí)，斷電爐到600℃后出爐空冷；(4)高溫回火處理：610℃，保溫7.5小時(shí)然后空冷；(5)淬火處理：780℃，保溫5小時(shí)然后油冷；(6)低溫回火處理：180℃，保溫10小時(shí)然后空冷。對比例7與實(shí)施例7不同之處在于：步驟(1)采用950℃正火，650℃回火；省略步驟(2)；之后接著進(jìn)行步驟(3)-步驟(6)；經(jīng)測試實(shí)施例7材料為12cr2ni4滲碳淬火齒輪模擬盤采用“正火+淬火+回火”預(yù)備熱處理工藝后的畸變量數(shù)據(jù)及對比例7模擬盤的畸變量數(shù)據(jù)見表7，從表7對比可以看出，實(shí)施例7模擬盤的畸變量比對比例7模擬盤的畸變量大幅降低了64.7％。表7實(shí)施例7和對比例7模擬盤滲碳淬火后的畸變量數(shù)據(jù)最后所應(yīng)說明的是，以上具體實(shí)施方式僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，盡管參照實(shí)例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的精神和范圍，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍當(dāng)中。當(dāng)前第1頁12