本發(fā)明涉及脫硫
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體地，涉及一種流化床反應(yīng)器。
背景技術(shù)：
：隨著環(huán)保要求的不斷提高，汽油硫含量的指標(biāo)正日趨嚴(yán)格。這就對汽油脫硫技術(shù)提出了更高的要求。目前汽油脫硫的一種技術(shù)為流化床脫硫方法。流化床脫硫工藝是一種反應(yīng)吸附脫硫工藝，也就是采用流化吸附反應(yīng)器，反應(yīng)產(chǎn)物通過反應(yīng)器頂部設(shè)置的粉塵過濾器離開反應(yīng)器，分離的催化劑的固體顆粒則通過設(shè)置在反應(yīng)器上部床層料面下方的排料管引出反應(yīng)器，隨后進(jìn)入再生器和還原器中進(jìn)行再生和還原。然而，在流化吸附反應(yīng)器中，催化劑的細(xì)粉及顆粒長期磨損產(chǎn)生的細(xì)粉會被揚析到流化床的沉降空間長期懸浮，使得懸浮顆粒沒有機(jī)會返回到流化床密相床層，也不能排出反應(yīng)器，長期下來則影響著裝置的穩(wěn)定運行。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種流化床反應(yīng)器，該流化床反應(yīng)器能夠?qū)⒎蛛x的催化劑細(xì)粉顆粒及時輸送到反應(yīng)器的密相床層，顯著地減少流化床反應(yīng)器沉降區(qū)中催化劑顆粒的懸浮量。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種流化床反應(yīng)器，所述流化床反應(yīng)器主體的內(nèi)部空間包括自上而下布置的沉降區(qū)和反應(yīng)區(qū)，所述沉降區(qū)內(nèi)密封設(shè)置有傾斜的分隔體以將所述沉降區(qū)分隔為上腔室和下腔室，其中，所述上腔室形成有出氣口；所述下腔室內(nèi)設(shè)置有氣固分離裝置，其中，所述氣固分離裝置的氣固混合相入口段和顆粒出口段位于所述下腔室內(nèi)，所述氣固分離裝 置的排氣管與所述上腔室流體連通；所述分隔體上設(shè)置有與所述上腔室連通且向下延伸的回料管。通過該技術(shù)方案，由于沉降區(qū)通過傾斜的分隔體被分隔為上腔室和下腔室，而氣固分離裝置設(shè)置在下腔室內(nèi)，并且該氣固分離裝置的排氣管例如通過氣體輸送管與上腔室流體連通，這樣，氣固分離裝置首先能夠?qū)怏w和催化劑顆粒進(jìn)行有效分離，使得分離后的氣體通過氣體輸送管進(jìn)入到上腔室內(nèi)，但是，這樣的氣體中還含有一定量的催化劑顆粒，因此，氣體需要通過相應(yīng)的過濾器進(jìn)一步過濾后才能從上腔室的出氣口導(dǎo)出，而過濾器過濾掉的顆粒則能夠掉落在傾斜的分隔體上并通過回料管及時返回到反應(yīng)器的密相床層，以有效降低沉降區(qū)內(nèi)催化劑細(xì)粉的懸浮濃度，避免催化劑細(xì)粉在上腔室內(nèi)累積，從而使流化床反應(yīng)器能穩(wěn)定長周期運轉(zhuǎn)，獲得良好且穩(wěn)定的反應(yīng)效果。進(jìn)一步地，所述反應(yīng)區(qū)在靠近所述沉降區(qū)的部位處形成有催化劑出料端口，所述回料管靠近所述催化劑出料端口設(shè)置。進(jìn)一步地，所述分隔體為漏斗，所述氣體輸送管穿過所述漏斗的斗壁，所述漏斗的小端口與所述回料管連接。更進(jìn)一步地，所述漏斗為非軸中心對稱，且一側(cè)斗壁的長度大于另一側(cè)斗壁的長度，所述氣體輸送管從較長斗壁的靠近所述下腔室腔壁的位置處穿過。進(jìn)一步地，所述氣固分離裝置的數(shù)量為多個；其中，各個所述氣固分離裝置的所述排氣管分別直接穿過所述分隔體與所述上腔室連通；或者，可選擇地，所述分隔體上貫穿設(shè)置有氣體輸送管，各個所述氣固分離裝置的所述排氣管與所述氣體輸送管連通。另外，所述氣體輸送管的出口端設(shè)置有出氣緩沖結(jié)構(gòu)；和/或，所述上腔室的所述出氣口設(shè)置有過濾器，所述過濾器設(shè)置有能夠?qū)⒊练e在所述過濾 器上的顆粒物吹落的自動反吹裝置。進(jìn)一步地，所述氣固分離裝置包括具有內(nèi)部空間的殼體，其中，所述排氣管的一端從所述殼體的一個側(cè)壁伸入所述殼體的內(nèi)部空間內(nèi)并延伸連接到所述殼體的相對的另一側(cè)壁，所述排氣管的另一端位于所述殼體的外部；其中，所述排氣管伸入到所述殼體內(nèi)部空間的管段和所述殼體之間形成環(huán)形分離腔，所述管段的管壁上形成有氣口，所述殼體的一側(cè)具有位于所述管段兩側(cè)的所述氣固混合相入口段和所述顆粒出口段，并且所述殼體位于所述氣固混合相入口段和所述顆粒出口段之間的下殼體段傾斜設(shè)置，在水平方向上，所述下殼體段與所述氣固混合相入口段的連接部位高于所述下殼體段和所述顆粒出口段的連接部位。更進(jìn)一步地，所述下殼體段與所述水平方向之前的夾角為10°-30°。更進(jìn)一步地，所述氣口為多個周向布置的軸向延伸的氣縫，所述氣縫傾斜設(shè)置，且所述氣縫的傾斜方向順著所述環(huán)形分離腔內(nèi)氣固混合物繞所述管段流動的方向。更進(jìn)一步地，所述排氣管為圓管；所述殼體的與形成有所述氣固混合相入口段和所述顆粒出口段的一側(cè)相對的另一側(cè)形成為半圓形段，所述半圓形段與所述圓管同軸心，使得所述圓管和所述半圓形段之間形成半圓形分離區(qū)，所述氣口形成在所述圓管的位于所述半圓形分離區(qū)的管壁上?？蛇x擇地，在氣固分離裝置的另一種結(jié)構(gòu)中，所述氣固分離裝置包括筒體，所述氣固混合相入口段沿著切向方向形成在所述筒體的側(cè)壁上，所述筒體的底部形成為所述顆粒出口段，所述排氣管從所述筒體的頂壁插入到所述筒體內(nèi)部。更進(jìn)一步地，所述氣固混合相入口段的數(shù)量為多個，且沿著所述筒體周向均布。另外，所述氣固混合相入口段的截面尺寸沿著氣固流體的流動方向逐漸 變小。更進(jìn)一步地，氣固分離裝置的氣固混合相入口段在和分離器本體的連接處截面的入口速度控制為2-8m/s，優(yōu)選為3-6m/s，這樣，利用該速度可以顯著地提高氣固分離的效率。本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點將在隨后的具體實施方式部分予以詳細(xì)說明。附圖說明附圖是用來提供對本發(fā)明的進(jìn)一步理解，并且構(gòu)成說明書的一部分，與下面的具體實施方式一起用于解釋本發(fā)明，但并不構(gòu)成對本發(fā)明的限制。在附圖中：圖1是本發(fā)明具體實施方式提供的流化床反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2是本發(fā)明具體實施方式提供的流化床反應(yīng)器的氣固分離裝置的一種結(jié)構(gòu)示意圖；圖3是圖2的氣固分離裝置側(cè)視的剖視圖；圖4是圖2的氣固分離裝置俯視的剖視圖；圖5是圖4的A-A剖視的一種結(jié)構(gòu)示意圖；圖6是本發(fā)明具體實施方式提供的流化床反應(yīng)器的氣固分離裝置的另一種結(jié)構(gòu)示意圖；圖7是圖6的氣固分離裝置的俯視結(jié)構(gòu)示意圖。附圖標(biāo)記說明1-殼體，2-排氣管，3-管段，4-環(huán)形分離腔，5-氣口，6-氣固混合相入口段，7-顆粒出口段，8-下殼體段，9-氣縫，10-半圓形段，11-圓管，12-半圓形分離區(qū)，13-沉降區(qū)，14-反應(yīng)區(qū)，15-分隔體，16-上腔室，17-下腔室，18-氣固分離裝置，19-密相床層，20-氣體輸送管，21-回料管，22-催化劑出料端口，23-漏斗，24-出氣緩沖結(jié)構(gòu)，25-過濾器，26-出氣口，27-催化劑輸入 端，28-物料輸入端，29-筒體。具體實施方式以下結(jié)合附圖對本發(fā)明的具體實施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。應(yīng)當(dāng)理解的是，此處所描述的具體實施方式僅用于說明和解釋本發(fā)明，并不用于限制本發(fā)明。如圖1所示，本發(fā)明的流化床反應(yīng)器主體的內(nèi)部空間包括自上而下布置的沉降區(qū)13和反應(yīng)區(qū)14，已知地，反應(yīng)區(qū)是指用于將反應(yīng)物與催化劑接觸進(jìn)行反應(yīng)的空間，所述沉降區(qū)是指用于容納來自于反應(yīng)區(qū)的油劑混合物，并使油劑混合物中的粒度較大的催化劑顆粒沉降并返回反應(yīng)區(qū)的空間，其中，沉降區(qū)13內(nèi)密封設(shè)置有傾斜的分隔體15以將沉降區(qū)13分隔為上腔室16和下腔室17，其中，上腔室16形成有出氣口26，出氣口26用于將分離后的油氣導(dǎo)出，而下腔室17內(nèi)設(shè)置有用于將油氣和其中的催化劑顆粒進(jìn)行分離的氣固分離裝置18，其中，氣固分離裝置18的氣固混合相入口段6位于下腔室17內(nèi)，氣固分離裝置18的顆粒出口段7能夠連通到密相床層19，例如，顆粒出口段7的圓管的出口可以位于密相床層，且氣固分離裝置18的排氣管2與上腔室16流體連通，例如可以直接穿過分隔體15伸入到上腔室16內(nèi)，也可以通過穿過分隔體15的氣體輸送管20與上腔室16連通，也就是，氣體輸送管20穿過分隔體15，且氣體輸送管20的一端與排氣管2連通，另一端伸入到上腔室16內(nèi)；且分隔體15上設(shè)置有與上腔室16連通連通且向下延伸的回料管21，也就是，上腔室16連通有穿過分隔體15且能夠伸入到密相床層19的回料管21。在該技術(shù)方案中，由于沉降區(qū)13通過分隔體15被分隔為上腔室16和下腔室17，而氣固分離裝置18設(shè)置在下腔室17內(nèi)，并且該氣固分離裝置18例如通過氣體輸送管20與上腔室16連通，這樣，氣固分離裝置18首先 能夠?qū)怏w和催化劑顆粒進(jìn)行有效分離，使得分離后的氣體通過氣體輸送管20進(jìn)入到上腔室16內(nèi)，但是，這樣的氣體中還含有一定量的催化劑顆粒，因此，氣體需要通過相應(yīng)的過濾器進(jìn)一步過濾后才能從上腔室16的出氣口26導(dǎo)出，而過濾器過濾掉的顆粒則能夠掉落在傾斜的分隔體15上并在自身重力下滑落到最低處，隨后通過回料管21及時返回到反應(yīng)器的密相床層，以有效降低沉降區(qū)內(nèi)催化劑細(xì)粉的懸浮濃度，避免催化劑細(xì)粉顆粒在上腔室16內(nèi)累積，從而使流化床反應(yīng)器能穩(wěn)定長周期運轉(zhuǎn)，獲得良好且穩(wěn)定的反應(yīng)效果。進(jìn)一步地，為了能夠及時將顆粒出口段7和回料管21導(dǎo)出的催化劑顆粒及時導(dǎo)出進(jìn)行再生和還原，優(yōu)選地，如圖1所示，反應(yīng)區(qū)14在靠近沉降區(qū)13的部位處形成有催化劑出料端口22，回料管21靠近催化劑出料端口22設(shè)置，這樣，待生的催化劑能夠及時通過催化劑出料端口22導(dǎo)出反應(yīng)器進(jìn)行再生和還原。在本發(fā)明的流化床反應(yīng)器中，分隔體15可以具有多種結(jié)構(gòu)形式，例如，分隔體15可以具有凹部，而回料管21連接在分隔體15的凹部的最低處。在優(yōu)選結(jié)構(gòu)中，分隔體15為漏斗23，氣體輸送管20穿過漏斗23的斗壁，漏斗23的小端口與回料管21連接，這樣，過濾器25過濾的催化劑細(xì)粉顆粒可以掉落到漏斗23內(nèi)并匯集到小端口處通過回料管21輸送至密相床層19，隨后通過催化劑出料端口22導(dǎo)出反應(yīng)器，從而有效地避免了催化劑細(xì)粉顆粒在沉降區(qū)內(nèi)的懸浮和沉積。更進(jìn)一步地，或者可選擇地，漏斗23為非軸中心對稱，且一側(cè)斗壁的長度大于另一側(cè)斗壁的長度，具體如圖1所示，氣體輸送管20從較長斗壁的靠近下腔室17腔壁的位置處穿過，從而可以顯著地避免通過氣體輸送管20進(jìn)入上腔室16內(nèi)的氣體對下落到漏斗23小端口處的催化劑細(xì)粉顆粒的揚析或攪動，更進(jìn)一步有助于催化劑細(xì)粉顆粒沉降在漏斗的小端口處。另外，如圖1所示，氣體輸送管20的出口端設(shè)置有出氣緩沖結(jié)構(gòu)24，例如人字擋板或快分結(jié)構(gòu)，從而有效防止氣體直接向上流動沖擊過濾器25，或者防止在氣體輸送管20的管口處形成向上的抽吸流，該抽吸流在一定程度上能夠帶動沉降的催化劑細(xì)粉顆粒向上翻滾；和/或，上腔室16的出氣口26設(shè)置有過濾器25，過濾器25設(shè)置有能夠?qū)⒊练e在過濾器25上的顆粒物吹落的自動反吹裝置(未圖示)，這樣通過定期開啟自動反吹裝置能夠?qū)⒊练e在過濾器上的催化劑細(xì)粉顆粒吹落，防止過濾器壓降增加過大。沉降區(qū)13內(nèi)可以設(shè)有多個并聯(lián)的處于相同高度的本發(fā)明的氣固分離器18，也就是，氣固分離裝置18的數(shù)量可以為多個，各個氣固分離裝置18的排氣管2可以分別直接穿過分隔體15與上腔室16連通；或者，可選擇地，分隔體15上貫穿設(shè)置有氣體輸送管20，各個氣固分離裝置18的排氣管2與氣體輸送管20連通。也就是，氣固分離裝置18并聯(lián)的連接方式有多種。例如，氣固分離裝置18可以圓周分布，氣固分離裝置18的排氣管2可以單獨通過各自對應(yīng)的氣體輸送管20穿過分隔體，但更優(yōu)選地，排氣管2并聯(lián)匯集到同一根氣體輸送管20，從而節(jié)省空間，簡化設(shè)備。另外，氣固分離裝置的并聯(lián)連接可以采用其中兩個氣固分離裝置共用氣固混合相入口段6的同一圍板構(gòu)成一組氣固分離裝置，共用同一圍板的一組氣固分離裝置再與其它組的氣固分離裝置或單個氣固分離裝置進(jìn)行并聯(lián)。更進(jìn)一步地，本發(fā)明的氣固分離裝置18可以具有多種結(jié)構(gòu)形式，只要能夠?qū)夤踢M(jìn)行有效分離即可，例如，在一種更優(yōu)選結(jié)構(gòu)中，如圖2-4所示，氣固分離裝置18包括殼體1和排氣管2，其中，殼體1具有內(nèi)部空間，排氣管2的一端從殼體1的一個側(cè)壁伸入殼體1的內(nèi)部空間內(nèi)并延伸連接到殼體1的相對的另一側(cè)壁，在此需要說明的是，“排氣管2的一端連接到殼體1的另一側(cè)壁”即可以為排氣管2的一端端面與殼體1的另一側(cè)壁的表面相接觸并連接，也可以為排氣管2的一端穿過殼體1的另一側(cè)壁，而排氣管2的 另一端則位于殼體1的外部，其中，排氣管2伸入到殼體1內(nèi)部空間的管段3和殼體1之間形成環(huán)形分離腔4，管段3的管壁上形成有氣口5，這樣，分離后的氣體將通過氣口5進(jìn)入到排氣管2內(nèi)，殼體1的一側(cè)也就是圖2中的下側(cè)具有位于管段3兩側(cè)的氣固混合相入口段6和顆粒出口段7，并且殼體1位于氣固混合相入口段6和顆粒出口段7之間的下殼體段8傾斜設(shè)置，在圖2的水平方向上，下殼體段8與氣固混合相入口段6的連接部位高于下殼體段8和顆粒出口段7的連接部位。這樣，由于排氣管2伸入到殼體1內(nèi)以在殼體1內(nèi)形成環(huán)形分離腔4，這樣，具有一定流速的氣固混合物從氣固混合相入口段6進(jìn)入環(huán)形分離腔4并繞該環(huán)形分離腔4流動，在離心力的作用下，催化劑的固體顆粒將被甩到外圍以實現(xiàn)氣固分離，而分離后的氣體則通過氣口5進(jìn)入排氣管2，同時，由于殼體1的位于氣固混合相入口段6和顆粒出口段7之間的下殼體段8傾斜設(shè)置并且在水平方向上，下殼體段8與氣固混合相入口段6的連接部位高于下殼體段8和顆粒出口段7的連接部位，下殼體段8這樣的設(shè)置不僅利于增加通過顆粒出口段7上方區(qū)域的氣體繞管段3流動進(jìn)入氣固混合相入口段6上方區(qū)域時的切向速度，減少或避免氣體在下殼體段8上方形成的渦流，并在氣固混合相入口段6的上方區(qū)域形成一定的負(fù)壓以提高氣固混合相入口段6處的氣流繞流速度，顯著提高分離效率，而且由于下殼體段8傾斜設(shè)置，分離的固體顆粒將落在下殼體段8上，并在自身重力下能夠滑落到顆粒出口段7并最終排出以及時輸送到反應(yīng)器的密相床層，從而顯著地減少了氣固分離器內(nèi)固體顆粒的堆積量，以能夠進(jìn)一步減少流化床反應(yīng)器沉降區(qū)中催化劑顆粒的懸浮量。進(jìn)一步地，如圖2所示，下殼體段8與水平方向之前的夾角β為10°-30°，這樣的夾角不僅可以進(jìn)一步增加通過顆粒出口段7上方區(qū)域的氣體繞管段3流動進(jìn)入氣固混合相入口段6上方區(qū)域時的切向速度，同時能夠進(jìn) 一步減少或避免氣體在下殼體段8上方形成的渦流。另外，氣口5可以為圓孔，例如，管段3上可以形成有多個圓孔，氣口5也可以為氣縫9，如圖3和4所示，氣縫9可以為一條，也可以為兩條以上，例如，氣口5可以為多個周向布置的軸向延伸的氣縫9，氣縫9可以垂直設(shè)置，也可以傾斜設(shè)置，當(dāng)氣縫9傾斜設(shè)置時，氣縫9的傾斜方向即可以順著環(huán)形分離腔4內(nèi)氣固混合物繞管段3流動的方向，如圖5所示，也可以逆著環(huán)形分離腔4內(nèi)氣固混合物繞管段3流動的方向。進(jìn)一步，為了提高氣固分離效果，如圖2所示，排氣管2為圓管11，殼體1的與形成有氣固混合相入口段6和顆粒出口段7的一側(cè)相對的另一側(cè)也就是圖2的上側(cè)形成為半圓形段10，半圓形段10與圓管11同軸心，使得圓管和半圓形段10之間形成半圓形分離區(qū)12，氣口5形成在圓管11的位于半圓形分離區(qū)12的管壁上。這樣，氣固混合物繞半圓形分離區(qū)12流動，能夠起到更良好的分離效果，同時，此時分離后的氣體中催化劑的顆粒含量最少，并易于通過氣口5進(jìn)入排氣管2。進(jìn)一步地，如圖2所示，氣固混合相入口段6的截面尺寸沿著氣固流體的流動方向逐漸變小，這樣，由于截面尺寸逐漸變小，可以使得氣固混合物的流速逐漸增大，同時，在傾斜的下殼體段8的輔助下，兩者結(jié)合能夠顯著地提高進(jìn)入環(huán)形分離腔4的氣固混合物的流速，以通過離心力顯著地提高分離效果。例如，在一種優(yōu)選結(jié)構(gòu)中，氣固混合相入口段6為矩形結(jié)構(gòu)，由前圍板、后圍板、內(nèi)圍板、外圍板四塊圍板構(gòu)成。外圍板和殼體1的半圓形段10相切連接；入口段的內(nèi)圍板與垂直面有一定的夾角α，夾角α的范圍優(yōu)選為5～10°，從而使得氣固混合相入口段6的截面尺寸沿著氣固流體的流動方向逐漸變小。另外，在一種優(yōu)選結(jié)構(gòu)中，如圖2所示，顆粒出口段7包括與殼體1連 接的矩形段、過渡段、和圓管。矩形段可以為由前、后、內(nèi)、外四塊圍板構(gòu)成的矩形結(jié)構(gòu)。過渡段可以為方變圓結(jié)構(gòu)，即過渡段與矩形段連接的水平截面為矩形，過渡段下端水平截面為圓形，以與圓管連接。過渡段由四塊圍板構(gòu)成，各圍板與水平面的夾角為30～70°，優(yōu)選35～60。在實際使用中，圓管的出口可以位于密相床層。另外，圓管的出口可以設(shè)有翼閥，翼閥為常規(guī)要求，只要能夠滿足圓管內(nèi)固體顆粒的密封、防止氣固分離器外的氣體由此進(jìn)入即可。圖6和圖7顯示了氣固分離裝置18的另一種結(jié)構(gòu)，也即是旋流分離器，具體地，在該結(jié)構(gòu)中，氣固分離裝置18包括筒體29，氣固混合相入口段6沿著切向方向形成在筒體29的側(cè)壁上，筒體29的底部形成為顆粒出口段7，排氣管2從筒體29的頂壁插入到筒體29內(nèi)部。這樣，夾帶催化劑顆粒的氣體由旋流分離器的筒體側(cè)壁上的氣固混合相入口段6進(jìn)入筒體29內(nèi)，在離心力的作用下，催化劑顆粒逐漸被分離到筒體29的內(nèi)壁面區(qū)域，在重力作用下向下滑落并通過顆粒出口段7返回密相床層，而旋流分離器分離出來的氣體則經(jīng)排氣管2流通至上腔室16內(nèi)。更進(jìn)一步地，為了提高分離效率，優(yōu)選地，如圖7所示，氣固混合相入口段6的數(shù)量為多個，例如2個或4個，且沿著所述筒體29周向均布。另外，如圖6所示，筒體29可以包括自上而下布置的直筒區(qū)、錐筒區(qū)和另一直徑較小的直筒區(qū)，而氣固混合相入口段6則形成在上部的直筒區(qū)的筒壁上，且與筒體的內(nèi)部空間連通；排氣管2密封插入筒體的頂壁并向下延伸至所述直筒區(qū)，當(dāng)然，排氣管2與筒體的內(nèi)部空間相連通，排氣管2與直筒區(qū)同軸心線布置。進(jìn)一步地，氣固混合相入口段6的截面尺寸沿著氣固流體的流動方向逐漸變小，例如，如圖7所述，氣固混合相入口段6的內(nèi)圍板與垂直面的夾角a為5°～20°，優(yōu)選5～15°。另外，排氣管2伸入筒體內(nèi)部的管段上的氣口和氣固混合相入口段6的下沿平齊。以下通過實施例1-4和對比例1-2的實驗數(shù)據(jù)對比來說明本發(fā)明的流化床反應(yīng)器和一種結(jié)構(gòu)的氣固分離裝置的有益效果。將氫氣和含硫烴原料(為含硫汽油，性質(zhì)在表2中列出)以0.2：1的摩爾比通過物料輸入端28送入流化床反應(yīng)器的反應(yīng)區(qū)中(表觀氣速為0.38m/s)，與通過催化劑輸入端27送入流化床反應(yīng)器中的具有吸附脫硫作用的催化劑(例如，中石化南京催化劑廠生產(chǎn)的SZorb催化劑，牌號為FCAS-R09，催化劑的性質(zhì)在表1中列出)接觸，以脫除含硫烴原料中的至少部分硫元素。其中，吸附脫硫條件包括：接觸的溫度為400℃，以絕壓計，壓力為2.8MPa，含硫烴原料的重時空速為4h-1。表1表2實施例1：本實施例1中，如圖1所示，流化床反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)如下：沉降區(qū)13內(nèi)設(shè)有分隔體15，分隔體15的傾斜角為20°。沉降區(qū)的上部設(shè)置金屬濾管式過濾器，沉降區(qū)下方設(shè)有沿圓周均布的3個并聯(lián)的本發(fā)明的氣固分離裝置，各個氣固分離裝置的氣體出口匯集一起進(jìn)入沉降區(qū)的上腔室16，同時，氣固分離裝置的氣固混合相入口段6的內(nèi)圍板與垂直面夾角α為10°，氣固分離裝置的下殼體段8與水平面夾角β為15°。本實施例1中，具體流程如下。接觸得到的油劑混合物通過沉降區(qū)的下腔室進(jìn)入氣固分離裝置(入口線速度為3m/s)中進(jìn)行分離。從氣固分離裝置分離出的夾帶有催化劑細(xì)顆粒的油氣混合物通過氣體輸送管20進(jìn)入沉降區(qū)的上腔室，經(jīng)過濾器分離后的細(xì)粉經(jīng)回料管21返回密相床層，隨后通過催化劑出料端口22進(jìn)入后續(xù)再生系統(tǒng)進(jìn)行回收。經(jīng)過濾器分離后的油氣產(chǎn)物輸出到后續(xù)分離系統(tǒng)。連續(xù)進(jìn)行500小時。反應(yīng)過程中，監(jiān)測以下指標(biāo)：(1)得到的油氣產(chǎn)物的組成；(2)流化床反應(yīng)器沉降區(qū)上部空間中的稀相密度，結(jié)果在表3中列出。表3時間/h100200300400500產(chǎn)物的硫含量/wppm4.53.25.84.63.4抗爆指數(shù)降低值*0.580.480.650.620.55沉降區(qū)稀相密度/kg·m-315.516.115.816.215.9*：以作為烴原料的含硫汽油的抗爆指數(shù)為基準(zhǔn)，其中，抗爆指數(shù)＝(RON+MON)/2實施例2實施例2采用與實施例1相同的方法進(jìn)行吸附脫硫，不同的是，沉降區(qū)的下腔室17內(nèi)僅設(shè)有1個氣固分離裝置18。連續(xù)進(jìn)行500小時。反應(yīng)過程中，監(jiān)測以下指標(biāo)：(1)得到的油氣產(chǎn)物的組成；(2)流化床反應(yīng)器沉降區(qū)上部空間中的稀相密度，結(jié)果在表4中列出。表4時間/h100200300400500產(chǎn)物的硫含量/wppm4.63.45.74.53.5抗爆指數(shù)降低值*0.590.50.610.640.57沉降區(qū)稀相密度/kg·m-316.917.118.218.318.1*：以作為烴原料的含硫汽油的抗爆指數(shù)為基準(zhǔn)，其中，抗爆指數(shù)＝(RON+MON)/2實施例3實施例3采用與實施例2相同的方法進(jìn)行吸附脫硫，不同之處在于：氣 固分離裝置的氣固混合相入口段6的內(nèi)圍板與垂直面夾角α為5°，氣固分離裝置的下殼體段8與水平面夾角β為10°。吸附脫硫條件包括：接觸的溫度為420℃，以絕壓計，壓力為4MPa，含硫烴原料以0.3m/s的速度進(jìn)入反應(yīng)器，沉降區(qū)中的油劑混合物以3.5m/s的速度進(jìn)入導(dǎo)向進(jìn)風(fēng)通道。連續(xù)進(jìn)行500小時。反應(yīng)過程中，監(jiān)測以下指標(biāo)：(1)得到的油氣產(chǎn)物的組成；(2)流化床反應(yīng)器沉降區(qū)中的稀相密度，結(jié)果在表7中列出。表7時間/h100200300400500產(chǎn)物的硫含量/wppm4.43.34.54.73.6抗爆指數(shù)降低值*0.560.450.620.60.52沉降區(qū)稀相密度/kg.m-315.716.215.216.215.2*：以作為烴原料的含硫汽油的抗爆指數(shù)為基準(zhǔn)，其中，抗爆指數(shù)＝(RON+MON)/2實施例4實施例4采用與實施例2相同的方法進(jìn)行吸附脫硫，不同之處在于：氣固分離裝置的氣固混合相入口段6的內(nèi)圍板與垂直面夾角α為7°，氣固分離裝置的下殼體段8與水平面夾角β為20°。沉降區(qū)中的油劑混合物以5m/s的速度進(jìn)入氣固分離裝置的氣固混合相入口段。吸附脫硫條件包括：接觸的溫度為380℃，以絕壓計，壓力為2MPa，含硫烴原料以0.3m/s的速度進(jìn)入反應(yīng)器。連續(xù)進(jìn)行500小時。反應(yīng)過程中，監(jiān)測以下指標(biāo)：(1)得到的油氣產(chǎn)物的組成；(2)流化床反應(yīng)器沉降區(qū)上部的稀相密度，結(jié)果在表8中列出。表8時間/h100200300400500產(chǎn)物的硫含量/wppm4.55.14.44.64.2抗爆指數(shù)降低值*0.530.480.560.640.59沉降區(qū)稀相密度/kg.m-316.216.115.616.115.3*：以作為烴原料的含硫汽油的抗爆指數(shù)為基準(zhǔn)，其中，抗爆指數(shù)＝(RON+MON)/2對比例1采用與實施例1相同的方法進(jìn)行吸附脫硫，不同的是，反應(yīng)器沉降區(qū)內(nèi)并不設(shè)有本發(fā)明的分隔體，但是設(shè)置與實施例1相同的金屬濾管式過濾器。連續(xù)進(jìn)行500小時。反應(yīng)過程中，監(jiān)測以下指標(biāo)：(1)得到的油氣產(chǎn)物的組成；(2)流化床反應(yīng)器沉降區(qū)上部空間的稀相密度，結(jié)果在表5中列出。表5時間/h100200300400500產(chǎn)物的硫含量/wppm3.54.64.25.24.9抗爆指數(shù)降低值*0.580.480.650.620.55沉降區(qū)稀相密度/kg·m-319.122.525.928.429.3*：以作為烴原料的含硫汽油的抗爆指數(shù)為基準(zhǔn)，其中，抗爆指數(shù)＝(RON+MON)/2對比例2采用與實施例1相同的方法進(jìn)行吸附脫硫，不同的是，氣固分離裝置的下殼體段8與水平面夾角β為0，氣固分離裝置的氣固混合相入口段6的內(nèi) 圍板與垂直面夾角α為0。連續(xù)進(jìn)行500小時。反應(yīng)過程中，監(jiān)測以下指標(biāo)：(1)得到的油氣產(chǎn)物的組成；(2)流化床反應(yīng)器沉降區(qū)上部空間中的稀相密度，結(jié)果在表6中列出。表6時間/h100200300400500產(chǎn)物的硫含量/wppm4.43.55.24.93.7抗爆指數(shù)降低值*0.570.560.660.670.58沉降區(qū)稀相密度/kg·m-317.418.118.719.119.2這樣，根據(jù)實施例1～4的結(jié)果可以看出，采用本發(fā)明的吸附脫硫反應(yīng)器進(jìn)行吸附脫硫，可以有效地降低含硫烴原料中硫含量，達(dá)到脫硫的目的。從實施例2和對比例1的結(jié)果可以看出，實施例2在連續(xù)運轉(zhuǎn)過程中，沉降區(qū)的上腔室的稀相密度較小且基本不隨時間發(fā)生變化，因此本發(fā)明的流化床反應(yīng)器通過設(shè)置分隔體可以有效地降低流化床反應(yīng)器的沉降區(qū)內(nèi)的顆粒懸浮濃度，延長連續(xù)運轉(zhuǎn)周期。將實施例2和對比例2進(jìn)行比較可以看出，與對比例2相比，改變氣固分離裝置的結(jié)構(gòu)參數(shù)，即通過傾斜的下殼體段8和氣固混合相入口段6的截面尺寸沿著氣固流體的流動方向逐漸變小，可以顯著提高氣固分離效率，使進(jìn)入沉降區(qū)的上腔室的顆粒明顯減少，降低稀相空間顆粒濃度。以上結(jié)合附圖詳細(xì)描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，但是，本發(fā)明并不限于上述實施方式中的具體細(xì)節(jié)，在本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思范圍內(nèi)，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行多種簡單變型，這些簡單變型均屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。另外需要說明的是，在上述具體實施方式中所描述的各個具體技術(shù)特征，在不矛盾的情況下，可以通過任何合適的方式進(jìn)行組合。為了避免不必 要的重復(fù)，本發(fā)明對各種可能的組合方式不再另行說明。此外，本發(fā)明的各種不同的實施方式之間也可以進(jìn)行任意組合，只要其不違背本發(fā)明的思想，其同樣應(yīng)當(dāng)視為本發(fā)明所公開的內(nèi)容。當(dāng)前第1頁1 2 3