真空絕熱材料、使用真空絕熱材料的絕熱箱和真空絕熱材料的制造方法
【專利摘要】一種真空絕熱材料(1)，具備由纖維集合體構(gòu)成的芯材(2)和覆蓋芯材(2)的外包材料(3)，外包材料(3)的內(nèi)部被減壓密封，芯材(2)構(gòu)成為纖維長度在1.85mm以下的纖維的重量比例是該芯材(2)的11wt％以下，由此，纖維長度在1.85mm以上的纖維容易與芯材的絕熱方向垂直地配向，將沿芯材的絕熱方向配向而成為使絕熱性能惡化的因素的纖維長度在1.85mm以下的纖維的影響抑制為最小限度。
【專利說明】
真空絕熱材料、使用真空絕熱材料的絕熱箱和真空絕熱材料 的制造方法
技術(shù)領域
[0001] 本發(fā)明涉及真空絕熱材料和使用該真空絕熱材料的絕熱箱，尤其涉及適合使用于 冷熱機器的真空絕熱材料和絕熱箱以及制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 作為冰箱等絕熱箱的絕熱材料而使用的以往的真空絕熱材料，有如下的真空絕熱 材料:用具有氣體阻隔性的外包材料覆蓋由玻璃纖維的集合體形成的芯材，并將外包材料 內(nèi)部減壓并密閉（例如參照專利文獻1)。
[0003] 在這樣將外包材料的內(nèi)部減壓了的真空絕熱材料中，通過用外包材料覆蓋體積大 的玻璃纖維的集合體并減壓密閉，從而厚度變薄，并且使外包材料內(nèi)部的氣體的對流和熱 傳導的影響變小，實現(xiàn)絕熱性能的提高。通常，絕熱材料的傳熱機制由固體和氣體成分的熱 傳導、輻射以及對流引起。另一方面，對于外包材料內(nèi)部被減壓密閉的真空絕熱材料而言， 氣體成分的熱傳導和對流的影響小。另外，在常溫以下的溫度區(qū)域中使用時，也幾乎沒有輻 射的影響。因此，在適用于常溫以下的溫度區(qū)域中使用的冰箱等的真空絕熱材料中，抑制固 體成分的熱傳導變得重要。因此，作為絕熱性能優(yōu)良的真空絕熱用芯材，各種形態(tài)的纖維被 研究匯報出來。近年來，由于激烈的節(jié)能競爭，迫切希望有一種薄且絕熱性能更加優(yōu)良的真 空絕熱材料，尤其是作為芯材的具有高絕熱性的纖維集合體。
[0004] 作為降低真空絕熱材料的熱導率的方法，有如下方法:通過將構(gòu)成真空絕熱材料 的玻璃纖維沿與絕熱方向垂直的方向配向，從而抑制由玻璃纖維進行的傳熱（例如參照專 利文獻2)。
[0005] 另外，還有如下方法:不僅使用粘合劑通過干式法將玻璃纖維加熱加壓成型，將玻 璃纖維與傳熱方向垂直地配向，還通過含有40~70 %的長度為1 ΟΟμπι以下的短的纖維，從而 將纖維傳遞的熱量阻斷，來降低固體熱導率(例如參照專利文獻3)。
[0006] 另外，還有如下的絕熱性優(yōu)良的真空絕熱材料:該真空絕熱材料將玻璃纖維層疊 體作為芯材，所述玻璃纖維層疊體通過不使用粘合劑的干式法，由平均纖維直徑為2~5μπι 的玻璃纖維形成，纖維粒(球）的混入率為0.5質(zhì)量％以下，并且纖維粒的平均粒徑為150μπι 以下、具有500μπι以上的纖維長度的玻璃纖維的比例為80%以上(例如參照專利文獻4)。
[0007] 在先技術(shù)文獻
[0008] 專利文獻
[0009] 專利文獻1:日本專利第3580315號公報(摘要、圖1)
[0010]專利文獻2:日本特開平9一4785號公報(摘要）
[0011]專利文獻3:日本專利第3513143號公報(段落[0006])
[0012] 專利文獻4:日本特開2009 -155172號公報(摘要）

【發(fā)明內(nèi)容】

[0013] 發(fā)明要解決的課題
[0014] 作為降低真空絕熱材料的熱導率的方法，有將構(gòu)成真空絕熱材料的玻璃纖維沿與 絕熱方向垂直的方向配向并層疊的方法，但如果只是將玻璃纖維沿與絕熱方向垂直的方向 配向并層疊，則由于存在在玻璃纖維中傳遞的熱量，所以固體熱導率變大，在真空絕熱材料 中初始熱導率的降低存在限制。
[0015] 另外，在用粘合劑通過加熱加壓成型來粘接玻璃纖維的方法中，用于加熱的動力 費和粘合劑的材料費增加，不僅不能廉價地得到真空絕熱材料，還存在熱導率的惡化隨著 時間推移而變嚴重的課題。這是因為在形成真空絕熱材料時，在真空中低分子的氣體成分 從粘合劑被放出，真空度降低的緣故。
[0016] 另外，在不使用粘合劑的干式法中，即使能夠控制玻璃纖維的長度和短纖維的重 量比例，但也存在無法控制形成了真空絕熱材料的狀態(tài)下的纖維角度的課題。
[0017] 本發(fā)明為了解決上述課題，目的在于提供能夠控制短纖維的重量比例、平均纖維 角度及其標準偏差、絕熱性能優(yōu)良的真空絕熱材料、使用真空絕熱材料的絕熱箱以及真空 絕熱材料的制造方法。
[0018] 用于解決課題的手段
[0019] 本發(fā)明的真空絕熱材料具有由纖維集合體構(gòu)成的芯材和覆蓋芯材的外包材料，外 包材料的內(nèi)部被減壓密封，在芯材中，纖維長度為1.85mm以下的纖維的重量比例是該芯材 整體的Ilwt%以下。
[0020] 發(fā)明的效果
[0021] 在本發(fā)明的真空絕熱材料中，由于芯材中的纖維長度為1.85_以下的纖維的重量 比例是該芯材整體的llwt%以下，因此，縮短了芯材在絕熱方向上的熱導路徑，能夠?qū)⒆鳛?使絕熱性能惡化的因素的纖維長度為1.85_以下的纖維的影響抑制為最小限度。因此，能 夠得到高的絕熱性能。
[0022]另外，通過使纖維長度為1.85mm以下的纖維的重量比例是芯材的llwt%以下，從 而纖維長度為1.85mm以上的纖維容易與芯材的絕熱方向垂直地配向，能夠?qū)⒀匦静牡慕^熱 方向配向而成為使絕熱性能惡化的因素的纖維長度為1.85mm以下的纖維的影響抑制為最 小限度。因此，能夠得到絕熱性能優(yōu)良的真空絕熱材料。
[0023] 并且，通過將本發(fā)明的真空絕熱材料應用于冰箱等絕熱箱，從而提高產(chǎn)品的絕熱 效果，能夠?qū)a(chǎn)品的壁的厚度做得薄，能夠在產(chǎn)品有限的空間內(nèi)增大內(nèi)容積。
【附圖說明】
[0024] 圖1是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的纖維長度為1.85mm以下 的纖維的重量比例與熱導率的關系的圖表。
[0025] 圖2是測量本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的平均纖維長度的光學顯 微鏡照片。
[0026] 圖3是測量本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的平均纖維角度的光學顯 微鏡照片。
[0027]圖4是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的平均纖維角度與熱導率 的關系的圖表。
[0028]圖5是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的纖維角度標準偏差與熱 導率的關系的圖表。
[0029]圖6是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的剖視圖。
[0030]圖7是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的制造方法的示意圖。
[0031 ]圖8是表示本發(fā)明的實施方式2的絕熱箱的示意圖。
【具體實施方式】 [0032]實施方式1.
[0033]在本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的作為芯材的纖維集合體中，纖維長度為 1.85mm以下的纖維（以下，有時將它稱為"短纖維"）的重量比例是芯材的llwt%以下，優(yōu)選 是芯材的8wt%以下。在這里，纖維長度為1.85mm以下的纖維(短纖維）的重量比例是指通過 如下方法測量到的測量值。
[0034](短纖維的重量比例測量方法）
[0035]將稱量出的IOOmL纖維放入燒杯中，加入50mL蒸餾水，并用超聲波清洗機使其擴散 5分鐘。然后，用精密鑷子將兩根以上的纖維接觸的塊狀的纖維去除，去除在1分鐘以內(nèi)能夠 去除的全部的量，并將精密鑷子無法摘取的剩余的纖維(短纖維)過濾并干燥。稱量留在濾 紙上的短纖維，并除以初期纖維量，從而求出短纖維的重量比例。
[0036]圖1是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的纖維長度為1.85mm以下 的纖維的重量比例與熱導率的關系的圖表，縱軸表示熱導率[mW/m · K]，橫軸表示纖維長度 為1.85mm以下的纖維的重量比例[wt% ]。
[0037] 從該結(jié)果可知，在纖維長度為1.85mm以下的纖維的重量比例是芯材的llwt%以下 的范圍內(nèi)，熱導率在2.OmW/m · K以下大致恒定。與此相比，當纖維長度為1.85mm以下的纖維 的重量比例超過芯材的llwt%時，熱導率增加到2.0mW/m · K以上。
[0038]根據(jù)以上的結(jié)果，構(gòu)成熱導率為2.OmW/m · K以下的真空絕熱材料的、纖維長度為 1.85mm以下的纖維的重量比例是芯材的Ilwt%以下。
[0039 ]所述測量方法中的短纖維的平均纖維長度通過如下方法求得。
[0040](平均纖維長度的測量方法）
[0041 ]將分散在水中的幾 mg左右的短纖維滴落幾滴在培養(yǎng)皿上，在110 °C的高溫槽內(nèi)使 水分蒸發(fā)。用光學顯微鏡(20~100倍)觀察干燥后的纖維，測量任意1個位置的20根纖維的 長度，精確到〇. Olmm單位，并對5個位置進行該測量，用共計100根纖維的長度的平均值作為 平均纖維長度。
[0042]圖2是測量本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的平均纖維長度的光學顯 微鏡照片。
[0043]通過本測量法來測量重量比例測量中的短纖維的平均纖維長度的結(jié)果是，平均纖 維長度是〇.50mm，標準偏差σ是〇.45mm。即，在構(gòu)成熱導率為2.OmW/m · K以下的真空絕熱材 料的芯材中，平均短纖維長度+3〇的纖維長度即1.85mm以下的纖維的重量比例是芯材的 I Iwt %以下。標準偏差σ是衡量數(shù)據(jù)的分布的擴散幅度(分散)的一個尺度。采取的短纖維的 長度的全部數(shù)據(jù)的99.73%分布在由平均短纖維長度+3 〇而求得的、以纖維長度1.85mm為最 長的纖維長度的范圍內(nèi)。
[0044]在作為本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的纖維集合體中，相對于與芯 材的絕熱方向垂直的面的纖維角度Φ的平均值是14°以下。在這里，相對于與芯材的絕熱方 向垂直的面的纖維角度φ的平均值(平均纖維角度)是指通過如下方法測量到的測量值。 [0045](平均纖維角度的測量方法）
[0046] 圖3是測量本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的平均纖維角度的光學顯 微鏡照片，圖中表示測量例。
[0047] 即，為了保持在真空絕熱材料的狀態(tài)下的厚度，在將真空絕熱材料的外側(cè)用環(huán)氧 樹脂固化后，在真空下使環(huán)氧樹脂流入芯材內(nèi)部并使其硬化。硬化后，用沿絕熱方向的水平 的面切斷真空絕熱材料的中央部，研磨切斷面，以與芯材的絕熱方向垂直的面作為角度的 基準的水平面(〇°)，并用光學顯微鏡觀察。將纖維斷面全部假定為橢圓，在除了切斷的斷面 的周圍寬度Imm的范圍之外的任意一個位置，測量畫面上的全部纖維的長軸的長度a[ym]、 短軸的長度b[ym]以及長軸與作為角度的基準的水平面所成的角度θ[°]，分別精確到〇.〇1μ 111、0.01以111和0.01°單位，將測量結(jié)果代入下式（1)中計算出纖維角皮(?| (3]，沖且對兩個位置 進行該測量，以共計200根纖維的纖維角度φ的平均值作為平均纖維角度。在這里，角度Θ是 橢圓的長軸與水平面所成的角度，與此相對，纖維角度Φ是在橢圓的長軸與水平面所成的 角度中包含與切斷面所成的角度的角度。
[0048] 式 1
[0049]
[0050] 圖4是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的平均纖維角度與熱導率 的關系的圖表，縱軸表示熱導率[mW/m · Κ]，橫軸表示平均纖維角度[° ]。
[0051] 從該結(jié)果可知，在平均纖維角度為14°以下的范圍中，熱導率在2.OmW/m· K以下大 致恒定。與此相比，當平均纖維角度超過14°時，熱導率增加到2.OmW/m · K以上。
[0052]根據(jù)以上的結(jié)果，構(gòu)成熱導率為2.OmW/m · K以下的真空絕熱材料的芯材的平均纖 維角度是14°以下。
[0053]圖5是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的芯材的纖維角度標準偏差與熱 導率的關系的圖表，縱軸表示熱導率[mW/m · K]，橫軸表示纖維角度標準偏差[° ]。
[0054]從該結(jié)果可知，在纖維角度的標準偏差為12°以下的范圍中，熱導率在2.OmW/m · K 以下大致恒定。與此相比，當纖維角度的標準偏差超過12°時，熱導率增加到2.OmW/m · K以 上。
[0055] 根據(jù)以上的結(jié)果，構(gòu)成熱導率為2.OmW/m · K以下的真空絕熱材料的芯材的纖維角 度的標準偏差是12°以下。
[0056] 在纖維長度為1.85mm以下的纖維的重量比例、平均纖維角度以及纖維角度標準偏 差與熱導率的關系中，分別具有拐點，關于這一點，能夠用滲透理論說明。例如，考慮纖維長 度為1.85mm以下的纖維的重量比例。作為使VIP(真空絕熱材料：Vacuum Insulation Pane I)的絕熱性能惡化的主要原因之一，有沿VIP的絕熱方向配向的纖維。纖維越短，沿VIP 的絕熱方向配向的概率越高，因此，可以認為短的纖維少則絕熱性能高。但是，如果沿絕熱 方向配向的纖維重疊多個，沿絕熱方向的熱導路徑不相連的話，則對絕熱性能的影響小。
[0057]在本發(fā)明中，將纖維長度為1.85mm以下的纖維定義為短纖維，可以認為該短纖維 少則絕熱性高。由實驗的結(jié)果可知，在短纖維的重量比例為芯材的I Iwt %以下時，熱導率恒 定，當短纖維的重量比例超過芯材的llwt%時，熱導率急劇增加。這暗示著，纖維長度為 1.85mm以下的纖維的重量比例是芯材的Ilwt %的點是沿絕熱方向配向的纖維重疊多個、沿 絕熱方向的熱導路徑的連接急劇增加的拐點(滲透的臨界點）。
[0058]根據(jù)以上理由，可以認為在纖維長度為1.85mm以下的纖維的重量比例與熱導率的 關系中具有拐點。此外，同樣可以認為在平均纖維角度以及纖維角度標準偏差與熱導率的 關系中也分別具有拐點。
[0059]圖6是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的剖視圖。
[0060]在圖6中，真空絕熱材料1具備由纖維集合體構(gòu)成的芯材2、覆蓋芯材2的氣體阻隔 性的外包材料3、以及吸附外包材料3的內(nèi)部的水分來抑制隨時間的劣化的水分吸附劑4。外 包材料3的內(nèi)部在被減壓為1~3Pa(帕斯卡）的真空度的狀態(tài)下，開口部由例如加熱密封的 熔敷密封部5密封。
[0061] 芯材2能夠使用玻璃纖維、氧化鋁纖維、氧化硅-氧化鋁纖維、氧化硅纖維、巖棉、碳 化硅纖維或無紡布，沒有特別的指定。
[0062] 外包材料3是至少具有氣體阻隔層和熱熔敷層的材料，也可以根據(jù)需要設置表面 保護層。作為氣體阻隔層，能夠使用金屬或金屬氧化物、或者蒸鍍了類金剛石碳的塑料薄膜 或金屬箱，只要是以減少氣體透過為目的而使用的材料即可，沒有特別的指定。
[0063] 另外，向塑料薄膜上蒸鍍金屬氧化物的材料能夠使用氧化硅、氧化鋁，沒有特別的 指定。
[0064] 外包材料3的熱熔敷層是在構(gòu)成外包材料3的薄膜之中透氣度大的部分，熱熔敷層 的性質(zhì)對真空絕熱材料隨時間推移的絕熱性能影響很大?？紤]到減壓密封工序中的密封質(zhì) 量的穩(wěn)定性、來自熱熔敷部端面的氣體侵入的抑制、以及使用金屬箱作為氣體阻隔層的情 況下的因熱傳導而造成的從表面的熱泄漏，熱熔敷層的厚度適合為25μπι~60μπι。
[0065] 作為熱熔敷層的材料，能夠使用無拉伸聚丙烯薄膜、高密度聚乙烯薄膜、直鏈狀低 密度聚乙烯薄膜，沒有特別的指定。
[0066] 另外，也可以在氣體阻隔層的外側(cè)進一步設置表面保護層。作為表面保護層，能夠 利用聚對苯二甲酸乙二醇酯薄膜、聚丙烯薄膜、尼龍薄膜的延伸加工品，如果進一步在外側(cè) 使用尼龍薄膜，則耐彎折性、耐穿刺性提高。
[0067] 另外，外包材料3的袋形狀有四邊密封袋、褶裥袋、三邊密封袋、枕形袋、中央膠帶 密封袋，沒有特別的指定。
[0068] 水分吸附劑4例如是插入通氣性良好的袋中的氧化鈣(CaO)。水分吸附劑4不限定 于CaO,只要例如像沸石那樣具有水分吸附性即可，沒有特別的限定。
[0069] 接下來，說明本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料1的制造方法。
[0070] 用于本實施方式的真空絕熱材料1的芯材2由玻璃纖維集合體構(gòu)成，該玻璃纖維集 合體通過例如不使用粘合劑的干式法制造。該由玻璃纖維集合體構(gòu)成的芯材2的體積密度 小，制造真空絕熱材料1時的處理性和向外包材料3插入的插入性差。因此，為了處理芯材2， 需要通過加工增大體積密度。
[0071] 圖7是表示本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料的制造方法的示意圖。
[0072] 加工裝置6具有壓縮芯材2的壓縮機構(gòu)7。芯材2在具備作為真空絕熱材料1所必要 的寬度和長度的基礎上，被設置于加工裝置6。此時，芯材2的厚度具有與真空絕熱材料1的 厚度相比10倍以上的厚度。
[0073]然后，利用壓縮機構(gòu)7反復壓縮芯材2。壓縮時的壓力優(yōu)選是0.02~0.07Mpa，進一 步優(yōu)選是0.02~0.04MPa。壓縮次數(shù)優(yōu)選是50~1000次。通過以所述條件壓縮，纖維長度為 1.85mm以下的纖維的重量比例維持在壓縮前的狀態(tài)，纖維逐漸反復地錯位又再配置，得到 相對于與芯材2的絕熱方向垂直的面的纖維角度Cp的平均值為14°以下、標準偏差為12°以 下的芯材2。
[0074] 如果50~1000次壓縮時的壓力超過0.07Mpa，則纖維會斷裂，纖維長度為1.85mm以 下的纖維的重量比例變成芯材2的llwt%以上，無法得到絕熱性能優(yōu)良的真空絕熱材料。其 原因是，短纖維填充在作為主體的纖維之間，或者在作為主體的纖維之間纏繞等，在纖維間 發(fā)生熱傳導，沿芯材的厚度方向引起熱傳導，因此，絕熱性能下降。
[0075] 另一方面，如果50~1000次壓縮時的壓力低于0.02Mpa，則難以發(fā)生因纖維錯位而 造成的再配置，無法將相對于與芯材2的絕熱方向垂直的面的纖維角度φ的平均值控制在 14°以下，無法得到絕熱性能優(yōu)良的真空絕熱材料。另外，體積密度不會增加，處理性和向外 包材料3插入的插入性沒有改善，不能高效地制造真空絕熱材料。
[0076] 然后，將體積密度被加工得高的芯材2向外包材料3插入，經(jīng)過用于除去水分的干 燥工序之后，被插入水分吸附劑4,以外包材料3的內(nèi)部被減壓為1~3Pa(帕斯卡）的真空度 的狀態(tài)，通過加熱密封將開口部密封，由此得到真空絕熱材料1。此外，干燥工序只要以能夠 除去芯材2和覆蓋該芯材2的外包材料3的水分的條件進行即可，例如以HKTC進行2小時的 加熱，但加熱條件不限定于此，只要是將芯材2和覆蓋該芯材2的外包材料3的水分除去的條 件即可。
[0077] 另外，水分吸附劑4不限定于在經(jīng)過干燥工序之后插入，也可以在干燥工序之前插 入或者在用加工裝置6將芯材2和覆蓋該芯材2的外包材料3壓縮之前插入。
[0078] 關于本發(fā)明的實施方式1的真空絕熱材料1，評估了熱導率、纖維長度在1.85mm以 下的纖維的重量比例、相對于與芯材2的絕熱方向垂直的面的纖維角度CP的平均值及其標 準偏差。熱導率通過穩(wěn)態(tài)法用熱導率計測量。以高溫側(cè)37.7°C、低溫側(cè)10°C、平均溫度23.85 °(：的測量條件實施。如果纖維長度為1.85mm以下的纖維的重量比例是芯材2的llwt%以下， 相對于與芯材2的絕熱方向垂直的面的纖維角度φ的平均值是14°以下，以及標準偏差是 12°以下的話，則熱導率是2.OmW/m · K以下。根據(jù)以上的結(jié)果，用本實施方式的方法加工的 滿足所述條件的真空絕熱材料具有優(yōu)良的絕熱性能。
[0079]實施方式2.
[0080]在上述實施方式中，說明了真空絕熱材料1及其制造方法，通過使用該真空絕熱材 料1，能夠提供電力消耗小的冰箱的絕熱箱。圖8是表示本發(fā)明的實施方式2的絕熱箱(在本 實施方式中表示冰箱的絕熱箱）的示意圖，在圖中，對于與上述實施方式1相當?shù)牟糠指缴?相同的附圖表記。
[0081 ]在圖8中，絕熱箱8具有由ABS樹脂構(gòu)成的內(nèi)箱9、由鋼板構(gòu)成的外箱10、配設于內(nèi)箱 9與外箱10之間的空間的一個面上（內(nèi)箱9側(cè)）的真空絕熱材料1、以及發(fā)泡填充于內(nèi)箱9與外 箱10之間的除了真空絕熱材料1以外的空間的發(fā)泡聚氨酯絕熱材料11。此外，內(nèi)箱9和外箱 10在共同的面上分別形成有開口部(未圖示），在該開口部設置有開閉門（未圖示）。除此之 外的部分與一般的用于冰箱的絕熱箱沒有區(qū)別，因此省略圖示和說明。
[0082] 在上述的冰箱的絕熱箱8中，真空絕熱材料1配置的范圍并沒有限定，可以配置在 形成于內(nèi)箱9與外箱10之間的空間的整個范圍或一部分，另外也可以配置于所述開閉門的 內(nèi)部。
[0083] 如所述那樣構(gòu)成的冰箱的絕熱箱8由于將本發(fā)明的真空絕熱材料1埋設在發(fā)泡聚 氨酯絕熱材料11中一并使用，因此，絕熱效果進一步提高，能夠得到減少電力消耗等帶來的 節(jié)能效果。
[0084] 附圖標記說明
[0085] 1真空絕熱材料、2芯材、3外包材料、4水分吸附劑、5熔接密封部、6加工裝置、7壓縮 機構(gòu)、8絕熱箱、9內(nèi)箱、10外箱、11發(fā)泡聚氨酯絕熱材料。
【主權(quán)項】
1. 一種真空絕熱材料，具備由纖維集合體構(gòu)成的芯材和覆蓋所述芯材的外包材料，所 述外包材料的內(nèi)部被減壓密封，所述真空絕熱材料的特征在于， 在所述芯材中，纖維長度為1.85mm以下的纖維的重量比例是所述芯材整體的llwt%以 下。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的真空絕熱材料，其特征在于， 所述纖維長度為1.85mm以下的纖維相對于與所述芯材的絕熱方向垂直的面的朝向即 纖維角度的平均值是14°以下。3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的真空絕熱材料，其特征在于， 所述纖維長度為1.85mm以下的纖維相對于與所述芯材的絕熱方向垂直的面的所述纖 維角度的標準偏差是12°以下。4. 一種絕熱箱，其特征在于，具備外箱和配置在所述外箱的內(nèi)部的內(nèi)箱，在所述外箱與 內(nèi)箱之間配置有權(quán)利要求1~3中任一項所述的真空絕熱材料。5. -種真空絕熱材料的制造方法，其特征在于，具有如下工序： 利用能夠控制載荷的壓縮機構(gòu)將玻璃纖維的集合體以預先設定的壓力沿厚度方向反 復壓縮預先設定的次數(shù)，從而制造纖維長度為1.85_以下的纖維的重量比例是llwt%以下 的芯材的工序； 將所述芯材向外包材料插入，并將所述外包材料的內(nèi)部減壓為預先設定的真空度的工 序；以及 在所述外包材料被減壓的狀態(tài)下將開口部密封的工序。6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的真空絕熱材料的制造方法，其特征在于，利用所述壓縮機構(gòu)將 所述玻璃纖維的集合體以〇. 02~0.07Mpa的壓力壓縮50~1000次。
【文檔編號】F16L59/06GK105992902SQ201580006850
【公開日】2016年10月5日
【申請日】2015年1月8日
【發(fā)明人】向山貴祥, 藤村正, 藤村一正, 犬冢隆之, 藤森洋輔, 安孫子尚平, 高井浩明
【申請人】三菱電機株式會社