不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法,應(yīng)用間接變換法，將五相六線制矩陣變換器等效為虛擬交?直?交結(jié)構(gòu)，所述虛擬交?直?交結(jié)構(gòu)包括虛擬整流級(jí)和虛擬逆變級(jí)，在此基礎(chǔ)上，對(duì)其中的3×5部分應(yīng)用傳統(tǒng)的雙空間矢量調(diào)制策略，并求出相應(yīng)矢量組合的占空比，同時(shí)對(duì)中線橋臂單獨(dú)采用PWM方法進(jìn)行調(diào)制，分析、推導(dǎo)出中線橋臂的占空比，并控制負(fù)載中性點(diǎn)的電壓為相應(yīng)的零序電壓，然后合理優(yōu)化3×5部分和中線橋臂的開關(guān)順序，使其在一個(gè)調(diào)制周期內(nèi)的切換次數(shù)為最少。經(jīng)驗(yàn)證，本發(fā)明方法在平衡和不平衡負(fù)載下均能使得五相六線制矩陣變換器獲得正弦對(duì)稱的五相負(fù)載電壓。
【專利說明】
不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于電力電子功率變換器控制領(lǐng)域，是一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣 變換器控制方法，用于解決五相矩陣變換器帶不平衡負(fù)載時(shí)輸出負(fù)載電壓不平衡的問題。
【背景技術(shù)】
[0002] 隨著電力電子變換器的快速發(fā)展，電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)逐漸擺脫相數(shù)的束縛，由多相，相 數(shù)大于3的變換器供電多相電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，為實(shí)現(xiàn)大功率交流傳動(dòng)提供了新的途徑，多相矩 陣變換器也因此得到了廣泛的研究。與傳統(tǒng)的S相驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)相比，多相電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)具有 許多優(yōu)點(diǎn)，其中的容錯(cuò)特性可W提高系統(tǒng)的可靠性，即當(dāng)多相電機(jī)的某一相或是某幾相發(fā) 生故障（相當(dāng)于不平衡負(fù)載)而無法正常運(yùn)行時(shí)，系統(tǒng)仍能W剩余的正常相進(jìn)行降額運(yùn)行， 且無需停機(jī)。另一方面，在實(shí)際應(yīng)用中，矩陣變換器經(jīng)常會(huì)遇到負(fù)載不平衡的情況。負(fù)載不 平衡時(shí)將會(huì)導(dǎo)致負(fù)載電壓不對(duì)稱，不對(duì)稱的負(fù)載電壓不利于負(fù)載的正常運(yùn)行，甚至?xí)p壞 負(fù)載。
[0003] 目前對(duì)=相輸出的矩陣變換器帶不平衡負(fù)載的拓?fù)浼捌淇刂撇呗缘难芯恳严鄬?duì) 成熟，=相四橋臂矩陣變換器應(yīng)用了 =維電壓空間矢量的調(diào)制原理，使得=相四橋臂矩陣 變換器具有良好的應(yīng)用價(jià)值。然而，現(xiàn)階段對(duì)于多相輸出的矩陣變換器帶不平衡負(fù)載的相 關(guān)研究相對(duì)較少。而且=維電壓空間矢量調(diào)制方法在多相輸出的矩陣變換器帶不平衡負(fù)載 中的應(yīng)用已顯得較為復(fù)雜。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0004] 本發(fā)明的目的是，提出一種科學(xué)合理，適用性強(qiáng)，效果佳的不平衡負(fù)載下五相六線 制矩陣變換器控制方法。
[0005] 實(shí)現(xiàn)發(fā)明目的采用的技術(shù)方案是，一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制 方法，其中，五相六線制矩陣變換器由十八個(gè)雙向功率開關(guān)組成，所述十八個(gè)功率開關(guān)中的 十五個(gè)將=相輸入電源與五相負(fù)載相連，另外=個(gè)功率開關(guān)通過中線橋臂連接到負(fù)載中性 點(diǎn)處，其中任意輸入相通過其中六個(gè)功率開關(guān)與輸出五相和中線橋臂相連，其特征在于:應(yīng) 用間接變換法，將五相六線制矩陣變換器等效為虛擬交-直-交結(jié)構(gòu)，所述虛擬交-直-交結(jié) 構(gòu)包括虛擬整流級(jí)和虛擬逆變級(jí)，在此基礎(chǔ)上，對(duì)其中的3X5部分應(yīng)用的雙空間矢量調(diào)制 策略，并求出相應(yīng)矢量組合的占空比，同時(shí)對(duì)中線橋臂單獨(dú)采用PWM方法進(jìn)行調(diào)制，分析、推 導(dǎo)出中線橋臂的占空比，并控制負(fù)載中性點(diǎn)的電壓為相應(yīng)的零序電壓，然后合理優(yōu)化3X5 部分和中線橋臂的開關(guān)順序，使其在一個(gè)調(diào)制周期內(nèi)的切換次數(shù)為最少。
[0006] 所述占空比的函數(shù)表達(dá)式為：
[0007] 虛擬整流級(jí)占空比函數(shù)：
[000引
[0009] 式中，me為電流調(diào)制比；目C為輸入電流扇區(qū)角;Ts為調(diào)制周期;1V、T丫、Toc和cU、d丫、doc 分別為對(duì)應(yīng)矢量的時(shí)間和占空比；
[0010] 虛擬逆變級(jí)中五相橋臂的占空比函數(shù)為：
[0011]
[0012] 式中，Unm為輸出相電壓幅值;0V為輸出電壓扇區(qū)角;Upn為虛擬整流級(jí)輸出的直流電 壓;1 = 0.4;1^ = 0.8。〇3(31/5);1化^礎(chǔ)、1'化、1'咖和(1化、(1礎(chǔ)、(1化、(1剛分別為相應(yīng)矢量的作用時(shí)間 和占空比;n為同一方向上的中矢量與大矢量的相對(duì)比率;為了保證輸出五相電壓波形為正 弦波，n應(yīng)等于0.618;
[0013] 所述3 X 5部分的矢量組合的占空比函數(shù)為：
[0014]
[0015]
[0016]
[0017]其中，UrZ為零序電壓分量，Umax為輸出五相電壓的最大值；
[001 8]所述虛擬逆變級(jí)中，中線橋臂的占空比函數(shù)為：
[0019]
[0020] 進(jìn)一步為；
[0021] (1)在五相六線制矩陣變換器的等效交-直-交結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上，根據(jù)空間矢量調(diào)制算 法，確定一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)，虛擬整流級(jí)各矢量占空比cU、dY、d〇c和虛擬逆變級(jí)中的五相橋臂 的各矢量占空比dccL、dccM、dpL、(1咖、dov;將兩級(jí)的各矢量占空比組合得至Ij3 X 5部分各矢量組合 白勺占至1^(111化、(1蝴、(111化、(111剛、(1丫化、(1丫礎(chǔ)、(1丫化、(1丫剛從及(1〇;
[0022] (2)對(duì)中線橋臂采用P歷方法，其占空比為dN，控制負(fù)載中性點(diǎn)電壓為相應(yīng)的零序 電壓UrZ,使其在不平衡負(fù)載下獲得對(duì)稱的負(fù)載電壓；
[0023] (3)對(duì)五相六線制矩陣變換器的3X5部分和中線橋臂的開關(guān)狀態(tài)進(jìn)行優(yōu)化組合， 合理安排開關(guān)切換順序，保證一個(gè)調(diào)制周期內(nèi)的切換次數(shù)為最少。
[0024] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是：
[0025] 本發(fā)明的一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法，能夠使其在五相負(fù) 載不平衡時(shí)仍能保證輸出負(fù)載電壓對(duì)稱，在缺相情況下也可保證其它相的正常運(yùn)行，對(duì)引 入的中線橋臂采用PWM方法進(jìn)行單獨(dú)控制，而對(duì)其余部分采用空間矢量調(diào)制算法，調(diào)制方法 簡單方便，避免了使用=維電壓空間矢量調(diào)制方法的復(fù)雜性，具有方法科學(xué)合理，適用性 強(qiáng)，效果佳等優(yōu)點(diǎn)。
【附圖說明】
[0026] 圖1為五相六線制矩陣變換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖；
[0027] 圖2為五相六線制矩陣變換器的等效交-直-交模型結(jié)構(gòu)圖；
[0028] 圖3為虛擬整流級(jí)的輸入電流空間矢量分布示意圖；
[0029] 圖4為參考輸入電流矢量合成示意圖；
[0030] 圖5為虛擬逆變級(jí)的電壓空間矢量在基波空間的分布示意圖；
[0031 ]圖6為參考輸出電壓矢量合成示意圖；
[0032] 圖7為逆變級(jí)帶不平衡負(fù)載的完整拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖；
[0033] 圖8為在一個(gè)調(diào)制周期內(nèi)的開關(guān)切換順序示意圖；
[0034] 圖9為平衡負(fù)載下的仿真波形圖；
[0035] 圖10為不平衡負(fù)載下的仿真波形圖；
[0036] 圖11為不平衡負(fù)載下，B相斷線時(shí)的輸出仿真波形圖。
【具體實(shí)施方式】
[0037] 下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明技術(shù)方案作進(jìn)一步詳細(xì)描述。
[0038] 本發(fā)明的一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法，使其在平衡負(fù)載和 不平衡負(fù)載的情況下均能保證相輸出電壓的對(duì)稱。五相六線制矩陣變換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖 1所示，新增加的中線橋臂連接到了五相負(fù)載的中性點(diǎn)處。其等效交-直-交模型是在五相矩 陣變換器等效模型的基礎(chǔ)上增加了對(duì)中線橋臂的等效，等效后的模型是由虛擬整流級(jí)和虛 擬的五相六線逆變級(jí)級(jí)聯(lián)而成，如圖2所示。
[0039] 虛擬整流級(jí)的輸入電流空間矢量分布如圖3所示，它包括6個(gè)有效電流矢量和3個(gè) 零矢量。當(dāng)參考輸入電流矢量Iref位于某一扇區(qū)內(nèi)，可由該扇區(qū)的兩個(gè)相鄰的有效矢量 IY W及零矢量Io來合成，如圖4所示。Iref可表示為
[0040] Iref = dJi^+d丫 I 丫+doclo (1)
[0041] 結(jié)合式（1 )，由正弦定理可得
[0042]
(2)
[00創(chuàng)式中，me為電流調(diào)制比；目C為輸入電流扇區(qū)角;Ts為調(diào)制周期;1V、T丫、Toc和cU、d丫、doc 分別為對(duì)應(yīng)矢量的時(shí)間和占空比。
[0044]虛擬逆變級(jí)的電壓空間矢量在基波空間的分布如圖5所示。它包括30個(gè)有效矢量 (十個(gè)大矢量、十個(gè)中矢量和十個(gè)小矢量)和2個(gè)零電壓矢量。每個(gè)電壓扇區(qū)均有六個(gè)有效矢 量相鄰，為了得到最大的輸出參考電壓Uref，僅選用相鄰的兩個(gè)大矢量UaL ,Upl和兩個(gè)中矢量 UaM，化M W及零矢量Uo來合成參考輸出電壓矢量，如圖6所示，圖中的Ua和化為
[0045]
(3)
[0046] 結(jié)合式(3) ,Uref可表示為
[0047] Uref = daLUaL+daMUaM+d 化化 L+d 剛化 M+doUo (4)
[0048] 根據(jù)式(3)和式(4)，由正弦定理可得
[0049]
(5)
[0050] 式中，Uom為輸出相電壓幅值；目V為輸出電壓扇區(qū)角;M = 0.4;L = 0.8cos(V5);TaL、 TaM、Ta、T咖和Ck、cU、d化、d剛分別為相應(yīng)矢量的作用時(shí)間和占空比。Tl為同一方向上的中矢量 與大矢量的相對(duì)比率。為了保證輸出五相電壓波形為正弦波，n應(yīng)等于0.618。
[0051] 由式(2)和式(5)可W得到五相矩陣變換器的虛擬整流級(jí)和虛擬逆變級(jí)的矢量組 合的占空比：
[0化2]
(6)
[0053] 虛擬整流級(jí)的任務(wù)是對(duì)=相輸入電壓進(jìn)行調(diào)制，輸出直流電壓給虛擬逆變級(jí)供 電，負(fù)載上的輸出電壓是由虛擬逆變級(jí)輸出的，所W當(dāng)輸入電壓對(duì)稱、負(fù)載為不平衡負(fù)載 時(shí)，只需對(duì)圖2中的虛擬逆變級(jí)進(jìn)行分析。五相六線制矩陣變換器的等效拓?fù)渲械奶摂M逆變 級(jí)帶不平衡阻感負(fù)載的完整拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖7所示。
[0054] 虛擬整流級(jí)輸出的直流電壓Upn為恒定值。為了便于分析，假設(shè)Upn平均分成兩部 分，中點(diǎn)為0，電位為零。Lf和Cf為輸出濾波電感和濾波電容;UAO、加日、UCO、郵日、加日為輸出五相 橋臂對(duì)〇點(diǎn)的電壓，咖為中線橋臂對(duì)0點(diǎn)的電壓;賄、刪、11腳、馳、加訪五相負(fù)載電壓；14、16、 ic、iD、iE為五相負(fù)載電流，iN為中線橋臂的輸出電流。由圖可W得到輸出電壓方程：
[0055] UXO-UNO = Lf ? dix/dt+uxN,X=A,B,C,D,E (7)
[0056] 由于輸出濾波電感Lf的值很小，故Lf ? dixMt可W忽略，那么五相輸出電壓由五相 橋臂對(duì)0點(diǎn)的電壓和負(fù)載的中性點(diǎn)電壓決定，由節(jié)點(diǎn)電壓法可計(jì)算中性點(diǎn)電壓UNO:
[0057]
輯）
[0化引 式中，
[0059]
巧）
[0060] 其中，Y'X為輸出總導(dǎo)納，Z'X為輸出總阻抗，Zx、；,和馬分別為負(fù)載阻抗、濾波電容 阻抗和濾波電感阻抗。
[0061] 對(duì)于五相矩陣變換器來說，由于五相負(fù)載不對(duì)稱，由式(8)可知，負(fù)載中性點(diǎn)的電 位UNO不再為0,發(fā)生了漂移。結(jié)合式(7)知負(fù)載上的電壓不再是五相對(duì)稱的正弦波，所W五相 矩陣變換器不能帶不平衡負(fù)載。當(dāng)采用五相六線制矩陣變換器時(shí)，負(fù)載中性點(diǎn)的電位便可 由中線橋臂的輸出電壓UNO控制，只要對(duì)中線橋臂采用適當(dāng)?shù)目刂品椒?，就有可能獲得五相 正弦對(duì)稱的輸出電壓。
[0062] 假設(shè)輸出五相參考電壓為
[0063]
(10)
[0064] 式中，IU為輸出相電壓幅值；O。為輸出電壓角頻率。
[00化]假設(shè)參考電壓矢量在第I扇區(qū)（此時(shí)，白V= ?〇t，0< CO Ot <31/5)。由式(6)計(jì)算各矢 量的占空比，并根據(jù)圖5中對(duì)應(yīng)矢量的開關(guān)狀態(tài)，可W得到虛擬逆變級(jí)的五相橋臂對(duì)0點(diǎn)的 電壓為
[0066]
(11)
[0067]將式(5)代入式(11)，化簡可得
[006引 （I巧
[0069] 式中，
[0070]
(1 )
[0071] 式（12)中的各電壓減去式（10)中的各相參考輸出相電壓，得各相電壓的零序電壓 分量：
[0072]
(14)
[0073] 由式(14)得
[0074]
(15)
[00對(duì)同理，得到
[0076]
(16)
[0077] 由式(15)和式(16)知
[007引 UrAz = UrBZ = UrCZ = UrDZ = UrEZ = UrZ (17)
[0079] W同樣，能夠推出其他扇區(qū)內(nèi)的UrAZ、UrBZ、UrCZ、UrDZ和UrEZ，且得到同式（17 ) -樣的 結(jié)論。
[0080] 式（15)、（16)和式（17)說明了逆變級(jí)采用空間矢量調(diào)制時(shí)的輸出電壓中除參考電 壓外，還含有零序電壓分量UrZ,零序分量UrZ可由輸出參考電壓矢量的幅值和所在扇區(qū)的扇 區(qū)角0V確定。
[0081 ]由W上分析可知，當(dāng)負(fù)載為五相平衡負(fù)載時(shí)，中性點(diǎn)電壓為零序電壓UrZ,負(fù)載電壓 波形為五相對(duì)稱的正弦波；當(dāng)負(fù)載不平衡時(shí)，中性點(diǎn)電壓發(fā)生了漂移，不再為零序電壓，負(fù) 載電壓波形為五相不對(duì)稱電壓。
[0082] 由于中線橋臂直接連接到負(fù)載的中性點(diǎn)處，能夠直接對(duì)中性點(diǎn)電壓UNO進(jìn)行控制。 由式(7)和(17)得
[0083] UrX+UrZ-UNO = UXN (18)
[0084] 式（18)說明，只要W適當(dāng)?shù)姆椒刂浦行渣c(diǎn)電壓UNO為零序分量UrZ，無論負(fù)載處于 什么狀態(tài)，都可使五相輸出電壓為對(duì)稱的五相參考電壓。
[0085] W輸入?yún)⒖茧娏魑挥诘?扇區(qū)，輸出參考電壓位于第I扇區(qū)為例，假設(shè)虛擬逆變級(jí) 中線橋臂的上橋臂S化的占空比為dN，其下橋臂的占空比為1-dN。則虛擬整流級(jí)的輸出直流 電壓為
[0086] Upn = duUab+d yUac+dorUaa (19)
[0087] 根據(jù)式(19)和圖7,可得中線橋臂的電壓UNO
[0088] (20)
[0089] k：
[0090]
[0091] 結(jié)合五相矩陣變換器的空間矢量調(diào)制策略，五相六線制矩陣變換器在一個(gè)調(diào)制周 期內(nèi)的開關(guān)切換順序如圖8所示。圖中的占空比di和Cb分別為，山=cUm+cUl+cUl+cUm，Cb = d丫aM+d丫化+d丫化+d丫咖。其中的3 X 5部分按照?qǐng)D8(a)的順序切換；當(dāng)參考輸入電流矢量位于奇 數(shù)扇區(qū)（第1，3,5扇區(qū)）內(nèi)時(shí)，中線橋臂開關(guān)的切換順序按照?qǐng)D8(b)進(jìn)行調(diào)制；當(dāng)位于偶數(shù)扇 區(qū)（第2,3,6扇區(qū)）內(nèi)時(shí)，按照?qǐng)D8(c)進(jìn)行調(diào)制。運(yùn)樣保證了開關(guān)的切換次數(shù)為最少，從而減 少了開關(guān)損耗。
[0092] 為了驗(yàn)證所提控制方法的有效性和可行性，圖9給出了平衡負(fù)載情況下，采用本發(fā) 明方法時(shí)的輸出五相負(fù)載電壓波形、輸出五相電流波形和中線電流波形；圖10給出了不平 衡負(fù)載情況下，采用本發(fā)明方法時(shí)的輸出五相負(fù)載電壓波形、輸出五相電流波形和中線電 流波形；圖11給出了不平衡負(fù)載情況下B相斷線時(shí)，采用本發(fā)明方法時(shí)的輸出五相負(fù)載電壓 波形、輸出五相電流波形和中線電流波形。
[0093] 由圖9可知，當(dāng)負(fù)載平衡時(shí)，輸出電壓和電流波形均為對(duì)稱的正弦波，此時(shí)輸出中 線橋臂電流幾乎為零。通過對(duì)比圖10和圖11中的結(jié)果圖，可W得到，隨著負(fù)載不平衡度的增 大，中線橋臂的電流幅值也相應(yīng)的變大。但是，除B相之外，其余4相負(fù)載電壓波形仍為對(duì)稱 的正弦波，能夠正常工作。
[0094] 綜上所述，在負(fù)載平衡和不平衡情況下，本方法均能保證輸出相電壓的平衡。從而 驗(yàn)證了五相六線制矩陣變換器在實(shí)際應(yīng)用中的價(jià)值。
[0095] 盡管上面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了描述，但是本發(fā)明并不局限于上述的具體實(shí)施 方式，上述【具體實(shí)施方式】是示意性的，而非限制性的，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員在本發(fā)明的啟 示下，在不脫離發(fā)明宗旨的情況下，還可W做出其它形式，運(yùn)些均屬于本發(fā)明的保護(hù)之內(nèi)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法，其中，五相六線制矩陣變換器 由十八個(gè)雙向功率開關(guān)組成，所述十八個(gè)功率開關(guān)中的十五個(gè)將Ξ相輸入電源與五相負(fù)載 相連，另外Ξ個(gè)功率開關(guān)通過中線橋臂連接到負(fù)載中性點(diǎn)處，其中任意輸入相通過其中六 個(gè)功率開關(guān)與輸出五相和中線橋臂相連，其特征是:應(yīng)用間接變換法，將五相六線制矩陣變 換器等效為虛擬交-直-交結(jié)構(gòu)，所述虛擬交-直-交結(jié)構(gòu)包括虛擬整流級(jí)和虛擬逆變級(jí)，在 此基礎(chǔ)上，對(duì)其中的3 X 5部分應(yīng)用的雙空間矢量調(diào)制策略，并求出相應(yīng)矢量組合的占空比， 同時(shí)對(duì)中線橋臂單獨(dú)采用PWM方法進(jìn)行調(diào)制，分析、推導(dǎo)出中線橋臂的占空比，并控制負(fù)載 中性點(diǎn)的電壓為相應(yīng)的零序電壓，然后合理優(yōu)化3X5部分和中線橋臂的開關(guān)順序，使其在 一個(gè)調(diào)制周期內(nèi)的切換次數(shù)為最少。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法，其特征 是:所述占空比的函數(shù)表達(dá)式為： 虛擬整流級(jí)占空比函數(shù)：式中，me為電流調(diào)制比；Θ。為輸入電流扇區(qū)角；Ts為調(diào)制周期;IV、Τγ、Toc和CU、dy、doc分別 為對(duì)應(yīng)矢量的時(shí)間和占空比； 虛擬逆變級(jí)中五相橋臂的占空比函數(shù)為：式中，U?為輸出相電壓幅值;θν為輸出電壓扇區(qū)角;Upn為虛擬整流級(jí)輸出的直流電壓;Μ =0.4;1^ = 0.8(3〇3(31/5);了化、了礎(chǔ)、1'化、1'咖和(1化、(1〇?、(1化、(1咖分別為相應(yīng)矢量的作用時(shí)間和占 空比。為同一方向上的中矢量與大矢量的相對(duì)比率；為了保證輸出五相電壓波形為正弦 波，η應(yīng)等于0.618; 其中，所述3X5部分的矢量組合的占空比函數(shù)為：3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法，其特征 是:所述零序電壓分量為所述虛擬逆變級(jí)中，中線橋臂的占空比函數(shù)為：其中，UrZ為零序電壓分量，Umax為輸出五相電壓的最大值。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種不平衡負(fù)載下五相六線制矩陣變換器控制方法，其特征 是:進(jìn)一步為： (1) 在五相六線制矩陣變換器的等效交-直-交結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上，根據(jù)空間矢量調(diào)制算法，確 定一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)，虛擬整流級(jí)各矢量占空比di^、dY、d〇c和虛擬逆變級(jí)中的五相橋臂的各矢 量占空比daL、CU、d化、d咖、dov ;將兩級(jí)的各矢量占空比組合得到3 X 5部分各矢量組合的占空 ttldwaL、(ΙμαΜ、(1μ化、(1μ剛、(1丫化、d丫礎(chǔ)、d丫化、d丫剛 W 及do ; (2) 對(duì)中線橋臂采用pmi方法，其占空比為dN，控制負(fù)載中性點(diǎn)電壓為相應(yīng)的零序電壓 UrZ，使其在不平衡負(fù)載下獲得對(duì)稱的負(fù)載電壓； (3) 對(duì)五相六線制矩陣變換器的3X5部分和中線橋臂的開關(guān)狀態(tài)進(jìn)行優(yōu)化組合，合理 安排開關(guān)切換順序，保證一個(gè)調(diào)制周期內(nèi)的切換次數(shù)為最少。
【文檔編號(hào)】H02M5/458GK105846688SQ201610318083
【公開日】2016年8月10日
【申請(qǐng)日】2016年5月13日
【發(fā)明人】王秀云, 王汝田, 趙艷鋒, 母興軍
【申請(qǐng)人】東北電力大學(xué)