逆變器型分布式電源簡化建模方法
【專利摘要】本發(fā)明提出了逆變器型分布式電源簡化建模方法。逆變器型分布式電源由于包含電力電子部件及其控制器，具有復雜的時變非線性特征，使得仿真計算速度受到很大限制，進而給逆變器型分布式電源大量接入的配電網仿真建模分析帶來巨大挑戰(zhàn)。本發(fā)明采用動態(tài)相量建模方法，基于正負序分離控制策略，對逆變器型分布式電源提出了既滿足工程精度要求又能提升仿真速度的新建模方法，能準確地反映出分布式電源運行的動態(tài)過程和主要特征。利用本發(fā)明提出的逆變器型分布式電源的動態(tài)相量模型，可以用于含分布式電源配電網的快速建模與仿真中，尤其是分布式電源大規(guī)模接入的場景中。
【專利說明】
逆變器型分布式電源簡化建模方法
技術領域
[0001] 本發(fā)明屬于電力系統(tǒng)領域，具體地說是逆變器型分布式電源簡化建模方法。
【背景技術】
[0002] 目前越來越多的分布式電源(Distributed Generation，簡稱DG)接入配電網，分 布式電源種類多，不少屬于逆變器型DG(inverter interfaced DG，簡稱IIDG)，含有大量非 線性電力電子元件及其控制器。當IIDG接入配電網時，由于電力電子部件及其控制器復雜 的時變非線性特征，使得分布式電源仿真計算速度受到很大的限制，進而給配電網的仿真 建模分析帶來巨大挑戰(zhàn)。因此在計算資源有限和對仿真用時有要求的情況下，對所有器件 都采用詳細模型是不現(xiàn)實的，但是采用過于簡化的模型又會使分析缺乏準確性，遺漏系統(tǒng) 一些重要的動態(tài)特性。因此有必要對包含電力電子器件的逆變器型分布式電源進行既滿足 工程精度要求又能提升仿真速度的新仿真模型研究，提出新的簡化建模方法。
[0003] 動態(tài)相量(Dynamic Phasor)模型是介于機電暫態(tài)模型和電磁暫態(tài)模型之間，能比 較準確地反映系統(tǒng)動態(tài)特性的一種仿真模型，目前已有一些動態(tài)相量建模研究成果，但在 全面性和適應性方面還有較大研究空間。

【發(fā)明內容】

[0004] 本發(fā)明所要解決的技術問題是克服上述現(xiàn)有技術存在的缺陷，提供一種逆變器型 分布式電源簡化建模方法，該方法采用動態(tài)相量建模原理，可在滿足工程求解精度的同時， 加快仿真速度，節(jié)省仿真時間。
[0005] 為此，本發(fā)明采用如下的技術方案:逆變器型分布式電源簡化建模方法，具體是：
[0006] 首先，以逆變器型分布式電源為對象，采用正負序分離控制策略，對時域內周期為 T的信號選擇寬度為T的時間窗內的主要傅立葉系數(shù)，建立分布式電源的動態(tài)相量模型，對 原始波形作近似估計。
[0007] 其次，在采用的基于正負序分離控制策略的動態(tài)相量建模中，在頻域下，對電壓、 電流進行三相靜止坐標系到兩相靜止坐標系的變換，接著利用T/4相移法進行序分量分解， 然后進行兩相靜止坐標系到兩相旋轉坐標系的變換，再根據(jù)功率指令求取正負序分離控制 參考電流，對正負序電流進行分離PI調節(jié)以得到正負序參考電壓，最后對正負序參考電壓 進行Park反變換，得到三相參考電壓。
[0008] 然后，對分布式電源至配電網的引接線進行動態(tài)相量建模，為方便求解模型，將待 求量的實部和虛部分開計算。
[0009] 最后，將頻域下的電壓、電流量通過傅立葉反變換，得到電壓、電流的時域量。
[0010] 本發(fā)明的有益效果是：
[0011] 本發(fā)明充分考慮了逆變器型分布式電源的控制特點，從頻域角度出發(fā)，建立了該 種分布式電源的簡化模型，加快了仿真速度，節(jié)省了仿真耗時，同時滿足了一定的求解精 度，能準確地反映出分布式電源運行的動態(tài)過程和主要特征。利用本發(fā)明提出的逆變器型 分布式電源簡化建模方法，可以用于含分布式電源配電網的快速建模與仿真中，尤其是分 布式電源大規(guī)模接入的場景中。
[0012]本發(fā)明采用以下具體步驟：
[0013] 分布式電源通常由逆變器及連有濾波電感的引接線組成，為此，本發(fā)明將從逆變 器動態(tài)相量模型的建立以及分布式電源至配電網引接線動態(tài)相量模型的建立分別敘述。
[0014] 對于分布式電源的逆變器側，按如下步驟建立逆變器的動態(tài)相量模型：
[0015] 步驟1 )，電壓、電流從三相靜止坐標系到兩相靜止坐標系的變換，
[0016] 根據(jù)正負序分離控制策略，先對分布式電源所連交流電網的電壓、電流進行 Clarke變換，即三相靜止坐標系abc到兩相靜止坐標系αβ的坐標變換。
[0017] 步驟2)，電壓、電流序分量的分解，
[0018] 在進行Clarke變換后，提取兩相靜止坐標系αβ下電壓和電流的序分量。根據(jù)傅立 葉變換的相移特性，利用Τ/4相移法的頻域形式對電壓、電流進行正序、負序分量的提取。
[0019] 步驟3)，電壓、電流從兩相靜止坐標系到兩相旋轉坐標系的變換，
[0020] 在求得αβ坐標下電壓和電流的正負序分量后，分別進行正負序αβ-dq坐標變換。根據(jù) 動態(tài)相量的卷積特性，求取正負序dq坐標下的正、負序(電壓、電流)直流量，即零階動態(tài)相量。
[0021] 步驟4)，正負序分離控制參考電流的求取，
[0022] 根據(jù)正負序分離控制中消除有功功率的二倍頻波動以及使平均無功功率為零的 控制目標，求取PI調節(jié)的電流參考值。
[0023]步驟5)，正負序分離的電流PI調節(jié)，
[0024]根據(jù)功率指令獲得正負序dq軸參考電流后，通過PI調節(jié)得到基于前饋解耦控制策 略的逆變器出口側的正負序dq軸參考電壓。
[0025]步驟6)，正負序電壓的Park反變換，
[0026] 在求得逆變器出口側正負序dq軸參考電壓后，經Park反變換得到逆變器出口側三 相參考電壓，忽略SVPffM調制的具體開關過程，計算逆變器輸出電壓脈沖的一階動態(tài)相量。
[0027] 分布式電源至配電網引接線動態(tài)相量模型的建立：
[0028] 對于分布式電源至配電網的引接線，建立一階動態(tài)模型，為方便求解，將待求量的 實部和虛部分開計算。
[0029] 在分別建立分布式電源逆變器及引接線的動態(tài)相量模型后，可得到整個分布式電 源的動態(tài)相量模型。由于上述步驟所得的均為頻域下的結果，為方便觀察和分析，再進行電 壓、電流從頻域量到時域量的變換。
[0030] 本發(fā)明采用基于信號調制理論提出的動態(tài)相量法，將其應用于基于正負序分離控 制策略的分布式電源簡化建模上，得到可加快仿真速度的逆變器型分布式電源的簡化建模 方法。利用本發(fā)明提出的分布式電源簡化建模方法，可以應用到分布式電源高滲透率下配 電網的快速建模與仿真中。
【附圖說明】
[0031] 圖1為本發(fā)明采用的多臺分布式電源接入配電網示意圖。
[0032] 圖2為本發(fā)明采用的基于正負序分離控制策略的分布式電源結構模型及控制框圖。
[0033] 圖3為本發(fā)明所述的分布式電源逆變器動態(tài)相量模型的建立步驟。
[0034] 圖4a~c為本發(fā)明應用例中功率指令突變、電壓對稱跌落、電壓不對稱跌落時分布 式電源的輸出電流曲線。
【具體實施方式】
[0035] 以下結合附圖對本發(fā)明作進一步說明，本發(fā)明包括以下步驟：
[0036] 圖1給出了η臺逆變器型分布式電源通過公共耦合點PCC接入配電網的示意圖。其 中，分布式電源由逆變器及連有濾波電感的引接線組成。圖2是本發(fā)明采用的逆變器型分布 式電源的結構模型及控制框圖。
[0037] 本發(fā)明分別從分布式電源逆變器的動態(tài)相量模型以及分布式電源引接線動態(tài)相 量模型的建立進行敘述。
[0038] 對于分布式電源的逆變器，按圖3所示的步驟建立逆變器的動態(tài)相量模型：
[0039]步驟1 )，電壓、電流從三相靜止坐標系到兩相靜止坐標系的變換，
[0040] 根據(jù)正負序分離控制策略，先對分布式電源所連交流電網的電壓、電流進行 Clarke變換，即三相靜止坐標系abc到兩相靜止坐標系αβ的坐標變換：
[0041]
[0042] 其中變換矩陣labc/af!為常系數(shù)矩陣，其值為：
〈FaKFf!〉^ 別為兩相靜止坐標系αβ下電壓或電流變量的α軸和β軸分量的一階動態(tài)相量，<Fa>i、〈Fb>i、〈F c >ι分別為三相靜止坐標系abc下電壓或電流變量的a、b和c軸分量的一階動態(tài)相量，F(xiàn)代表電壓 或電流變量，〈· >1代表相關變量的一階動態(tài)相量，下標1指動態(tài)相量的階數(shù)為1，下標α、β代 表兩相靜止坐標系下α和β坐標軸分量，下標a、b、c代表三相靜止坐標系下a、b和c三相的值。
[0043] 步驟2)，電壓、電流序分量的分解，
[0044] 在進行Clarke變換后，提取兩相靜止坐標系αβ下電壓和電流的序分量。利用傅立 葉變換的相移特性，對電壓、電流按如下公式進行正序、負序分量的提?。?br>[0045]
[0046]
[0047]
[0048]
[0049] 其中，別為兩相靜止坐標系αβ下電壓或電流變量α軸和β軸正序分 量的一階動態(tài)相量，、〈51*別為兩相靜止坐標系邱下電壓或電流變量α軸和軸負序 分量的一階動態(tài)相量，上標P、η分別代表相關變量的正序、負序分量D
[0050]步驟3)，電壓、電流從兩相靜止坐標系到兩相旋轉坐標系的變換，
[0051 ]在求得αβ坐標下電壓和電流的正負序分量后，分別進行正負序αβ-dq坐標變換。 根據(jù)動態(tài)相量的卷積特性，計算正負序dq坐標下的正、負序（電壓、電流)直流量，即零階動 態(tài)相量：
[0052]
[0053]
[0054] 其中，、〈F/L分別為正序兩相旋轉坐標系dq坐標下電壓或電流變量d軸和q 軸分量的零階動態(tài)相量，、<<>p分別為負序兩相旋轉坐標系dq坐標下電壓或電流變 量d軸和q軸分量的零階動態(tài)相量JG1,,& 分別為正負序兩相靜止坐標系邱到兩相 旋轉坐標系dq變換矩陣的一階動態(tài)相量，、〈7；/β~匕分別為正負序兩相靜止坐標系 αβ到兩相旋轉坐標系dq變換矩陣的負一階動態(tài)相量，根據(jù)動態(tài)相量法的共輒特性， 分別等于扣4、〈％ ,U1的復數(shù)共輒。下標〇、1、_1指動態(tài)相量的階數(shù) 為0、1、_1〇
[0055] 步驟4)，正負序分離控制參考電流的求取，
[0056] 根據(jù)消除有功功率的二倍頻波動以及使平均無功功率為零的控制目標，計算PI調 節(jié)的電流參考值：
[0057]
[0058]
[0059] 式中，Po為逆變器型分布式電源的有功功率 別為電網電壓的正序、負序d、q分量的零階動態(tài)相量， 為參考電流的正序、負序d、q分量的零階動態(tài)相量，下標ref代表相關變量的參考值。
[0060] 步驟5)，正負序分離的電流PI調節(jié)，
[0061]根據(jù)功率指令獲得正負序dq軸參考電流后，通過PI調節(jié)計算逆變器出口側的正負 序dq軸參考電壓。正負序dq坐標下存在四個PI環(huán)節(jié)，以正序d軸PI環(huán)節(jié)為例進行公式推導：
[0062]
[0063]
[0064]式中，《1、分別為電流環(huán)的積分調節(jié)增益和比例調節(jié)增益。
。為逆變器輸 出電流的正序d軸的零階動態(tài)相量：
為定義的臨時變量。
[0065] 其余三個PI環(huán)節(jié)的公式推導與此類似，據(jù)此得到四個PI環(huán)節(jié)輸出：
[0066] 對于采用前饋解耦控制策略的電流調節(jié)器，計算出逆變器出口側的參考電壓指令：
[0067]
[0068]
[0069]
[0070]
[0071] 別為逆變器出口側參考電壓的正 序、負序d、q分量的零階動態(tài)相量，ω為電網角頻率，Lf為逆變器出口側濾波電感值。
[0072]步驟6)，正負序電壓的Park反變換，
[0073] 在求得逆變器出口側正負序dq軸參考電壓后，經Park反變換得到逆變器出口側三 相參考電壓，忽略SVPffM調制的具體開關過程，逆變器輸出電壓脈沖的一階動態(tài)相量為：
[0074]
[0075] 式中，〈IW〉!、〈!!。仏和仏仏分別為逆變器出口側a、b和c三相輸出電壓的一階動態(tài) 相量，KSVP?為逆變器等效比例系數(shù)，對于采用SVPWM調制的雙極性三相H橋逆變器，有 &vpwm /#，其中m為調制度，即PI調節(jié)器輸出調制信號與載波信號的幅值之比。 (? ^為正負序dq-abc變換矩陣的一階動態(tài)相量。
[0076] 分布式電源至配電網引接線動態(tài)相量模型的建立：
[0077] 對于分布式電源至配電網的引接線，其一階動態(tài)模型建立公式如下：
[0078]
[0079] 式中，〈11。>1 = [〈11。3>1，〈1^>1，〈11。。> 1]'為分布式電源逆變器出口側三相電壓的一階動 態(tài)相量，〈11>1=[〈113>1，〈111)>1，〈11。>1] 1'，為并網點電壓的一階動態(tài)相量，〈；[>1=[〈；[3>1，〈；^>1，〈：^ >1] T，為向電網注入電流的一階動態(tài)相量，Lf = diag(Lf，Lf，Lf)為逆變器出口側濾波電感矩陣。
[0080] 為方便求解，將待求量的實部和虛部分開計算，具體如下：
[0081]
[0082]
[0083]其中，上標r、i分別代表相關變量的實部、虛部。
[0084]在分別建立分布式電源逆變器及引接線的動態(tài)相量模型后，可得到整個分布式電 源的動態(tài)相量模型。
[0085] 由于上述步驟所得的均為頻域下的結果，為方便觀察和分析，本發(fā)明進行電壓、電 流從頻域量到時域量的變換：
[0086] 對于時域中周期為T的信號χ(τ)，在時間間隔Te (t_T，t]內，其波形可以用傅立葉 級數(shù)表示：
[0087]
[0088] 式中，電網角頻率co=2VT，Xk(t)為k階動態(tài)相量。
[0089] 根據(jù)此公式，將電壓、電流從頻域量轉換成時域量，至此完成分布式電源的動態(tài)相 量建模。
[0090] 應用例
[0091] 為驗證本發(fā)明所述簡化建模方法的有效性和準確性，以圖1所示的2臺分布式電源 接入配電網為例進行仿真分析。每臺分布式電源逆變器出口側濾波電感均為〇.〇23mH，可關 斷器件的開關頻率為3200Hz。正常運行模式下，每臺分布式電源的功率因數(shù)均為1，向電網 注入IMff功率，網側線電壓有效值為380V。
[0092] 應用本發(fā)明所述的分布式電源動態(tài)相量模型對常見的三種運行方式進行建模與仿 真。運行方式1:0.6s時分布式電源的功率指令突變，由IMff下降至0.7MW;運行方式2:0.75s時 電網電壓發(fā)生對稱跌落，線電壓由380V跌落至266V;運行方式3:1s時電網電壓發(fā)生不對稱跌 落，A相電壓瞬時降為原來的0.5倍，C相電壓降至0.866倍，相角滯后30度，B相電壓保持不變。 [0093]圖4a~c分別是上述三種運行方式下一臺分布式電源的輸出電流，圖中實線為電 磁暫態(tài)仿真結果，虛線為動態(tài)相量仿真結果。可以看出，不管是電壓對稱還是不對稱工況， 本發(fā)明所述動態(tài)相量模型的仿真結果均與電磁暫態(tài)仿真結果較為接近，穩(wěn)態(tài)誤差很小且過 渡過程基本吻合，能較好地反映出系統(tǒng)的動態(tài)過程和主要特征。
[0094] 在3種不同運行方式下，1臺和2臺逆變器型分布式電源接入配電網的電磁暫態(tài)模 型和動態(tài)相量模型的仿真用時如表1所示。
[0095] 表1電磁暫態(tài)與動態(tài)相量模型仿真用時對比
[0097]可見，本發(fā)明所述的逆變器型分布式電源簡化建模方法在滿足一定求解精度的同 時，加快了仿真速度，節(jié)省了仿真時間。在分布式電源大規(guī)模接入配電網的仿真中，該簡化 建模方法仿真速度快、用時少的優(yōu)勢會更加突出。
【主權項】
1. 逆變器型分布式電源簡化建模方法，其特征在于： 首先，W逆變器型分布式電源為對象，采用正負序分離控制策略，對時域內周期為T的 信號選擇寬度為T的時間窗內的主要傅立葉系數(shù)，建立分布式電源的動態(tài)相量模型，對原始 波形作近似估計； 其次，在采用的基于正負序分離控制策略的動態(tài)相量建模中，在頻域下，對電壓、電流 進行S相靜止坐標系到兩相靜止坐標系的變換，接著利用T/4相移法進行序分量分解，然后 進行兩相靜止坐標系到兩相旋轉坐標系的變換，再根據(jù)功率指令求取正負序分離控制參考 電流，對正負序電流進行分離PI調節(jié)W得到正負序參考電壓，最后對正負序參考電壓進行 化rk反變換，得到S相參考電壓； 然后，對分布式電源至配電網的引接線進行動態(tài)相量建模，將待求量的實部和虛部分 開計算； 最后，將頻域下的電壓、電流量通過傅立葉反變換，得到電壓、電流的時域量。2. 根據(jù)權利要求1所述的建模方法，其特征在于，它采用W下具體步驟： 分布式電源通常由逆變器及連有濾波電感的引接線組成，為此，從逆變器動態(tài)相量模 型的建立W及分布式電源至配電網引接線動態(tài)相量模型的建立來進行； 對于分布式電源的逆變器側，按如下步驟建立逆變器的動態(tài)相量模型： 步驟1)，電壓、電流從=相靜止坐標系到兩相靜止坐標系的變換， 根據(jù)正負序分離控制策略，先對分布式電源所連交流電網的電壓、電流進行Clarke變 換，即S相靜止坐標系abc到兩相靜止坐標系郵的坐標變換：其中變換矩陣Tabe/ae為常系數(shù)矩陣，其值為：，<Fa〉l、制〉汾別 為兩相靜止坐標系Q0下電壓或電流變量的a軸和0軸分量的一階動態(tài)相量，<Fa〉i、<Fb〉i、<Fc 〉1分別為S相靜止坐標系abc下電壓或電流變量的a、b和C軸分量的一階動態(tài)相量，F(xiàn)代表電 壓或電流變量，<?〉1代表相關變量的一階動態(tài)相量，下標1指動態(tài)相量的階數(shù)為1，下標曰、0 代表兩相靜止坐標系下a和e坐標軸分量，下標a、b、c代表=相靜止坐標系下a、b和C =相的 值； 步驟2 )，電壓、電流序分量的分解， 在進行Clarke變換后，提取兩相靜止坐標系郵下電壓和電流的序分量;利用傅立葉變 換的相移特性，對電壓、電流按如下公式進行正序、負序分量的提?。浩渲?，<巧.^、<邱)1分別為兩相靜止坐標系郵下電壓或電流變量a軸和e軸正序分量的 一階動態(tài)相量，<辟>1、(巧分別為兩相靜止坐標系郵下電壓或電流變量a軸和e軸負序分 量的一階動態(tài)相量，上標P、n分別代表相關變量的正序、負序分量； 步驟3)，電壓、電流從兩相靜止坐標系到兩相旋轉坐標系的變換， 在求得郵坐標下電壓和電流的正負序分量后，分別進行正負序aP^dq坐標變換;根據(jù) 動態(tài)相量的卷積特性，計算正負序dq坐標下的正、負序（電壓、電流)直流量，即零階動態(tài)相 量：其中，{巧>。、(^'/>。分別為正序兩相旋轉坐標系dq坐標下電壓或電流變量d軸和q軸分 量的零階動態(tài)相量，(巧')。、(巧>。分別為負序兩相旋轉坐標系dq坐標下電壓或電流變量d軸 和q軸分量的零階動態(tài)相量，(皆M<Ji、(瑞^)1分別為正負序兩相靜止坐標系郵到兩相旋轉 坐標系dq變換矩陣的一階動態(tài)相量，(瑞'而〉_1、〈巧,分別為正負序兩相靜止坐標系曰0到 兩相旋轉坐標系dq變換矩陣的負一階動態(tài)相量，根據(jù)動態(tài)相量法的共輛特性， 佔啤〉_,、似分別等于似'4、姑'4的復數(shù)共輛;下標〇、1、-1指動態(tài)相量的階數(shù) 為〇、1、-1; 步驟4)，正負序分離控制參考電流的求取， 根據(jù)消除有功功率的二倍頻波動W及使平均無功功率為零的控制目標，計算PI調節(jié)的 電流參考值：式中，Po為逆變器型分布式電源的有功功率指令，(巧^>。、(K；)。和分別為 電網電壓的正序、負序d、q分量的零階動態(tài)相量，(巧,ef>。、(與、(/,;,.,；^>。和</;,.,/)。分別為參 考電流的正序、負序d、q分量的零階動態(tài)相量，下標ref代表相關變量的參考值； 步驟5)，正負序分離的電流PI調節(jié)， 根據(jù)功率指令獲得正負序dq軸參考電流后，通過PI調節(jié)計算逆變器出口側的正負序dq 軸參考電壓;正負序dq坐標下存在四個PI環(huán)節(jié)，W正序d軸PI環(huán)節(jié)為例進行公式推導：式中，KJ：、巧分別為電流環(huán)的積分調節(jié)增益和比例調節(jié)增益；為逆變器輸出電 流的正序d軸的零階動態(tài)相量，(^5)。、. (W)。為定義的臨時變量； 其余；個口1環(huán)節(jié)的公式推導與此類似，據(jù)此得至曬個PI環(huán)節(jié)輸出:佑)。、似。、似,、似,： 對于采用前饋解禪控制策略的電流調節(jié)器，計算出逆變器出口側的參考電壓指令：式中，批,,:4、(巧W〉。、（Ww〉。和批V〉。分別為逆變器出口側參考電壓的正序、負序 d、q分量的零階動態(tài)相量，《為電網角頻率，Lf為逆變器出口側濾波電感值； 步驟6)，正負序電壓的Park反變換， 在求得逆變器出口側正負序dq軸參考電壓后，經化rk反變換得到逆變器出口側S相參 考電壓，忽略SVPWM調制的具體開關過程，逆變器輸出電壓脈沖的一階動態(tài)相量為：式中，<u〇a〉i、<u〇b〉i和<u〇c〉i分別為逆變器出口偵Ua、WPcS相輸出電壓的一階動態(tài)相 量，K S V P WM為逆變器等效比例系數(shù)，對于采用S V P WM調制的雙極性S相H橋逆變器，有，其中m為調制度，即PI調節(jié)器輸出調制信號與載波信號的幅值之比； (巧，血>1、《巧血.〉1為正負序dq一abc變換矩陣的一階動態(tài)相量； 分布式電源至配電網引接線動態(tài)相量模型的建立： 對于分布式電源至配電網的引接線，其一階動態(tài)模型建立公式如下：式中，<11。〉1二[<U〇a〉l，<U〇b〉l，<u〇c〉i]T，為分布式電源逆變器出口側立相電壓的一階動 態(tài)相量，<?！?=[<113〉1，<叫〉1，<11?！?^，為并網點電壓的一階動態(tài)相量，<；[〉1=[<13〉1，<：[1)〉1，< ic〉i]T，為向電網注入電流的一階動態(tài)相量，Lf = diag化:，1^:，1^:)為逆變器出口側濾波電感 矩陣； 將待求量的實部和虛部分開計算，具體如下：其中，上標r、i分別代表相關變量的實部、虛部； 在分別建立分布式電源逆變器及引接線的動態(tài)相量模型后，可得到整個分布式電源的 動態(tài)相量模型； 由于上述步驟所得的均為頻域下的結果，為方便觀察和分析，進行電壓、電流從頻域量 到時域量的變換： 對于時域中周期為T的信號X(T),在時間間隔TG (t-T，t]內，其波形用傅立葉級數(shù)表 示：式中，電網角頻率O =231/了而(1：;^啡；；「5刀俗4'日里； 根據(jù)此公式，將電壓、電流從頻域量轉換成時域量。
【文檔編號】H02J3/38GK105914789SQ201610373896
【公開日】2016年8月31日
【申請日】2016年5月30日
【發(fā)明人】王慧芳, 姜寬, 何奔騰
【申請人】浙江大學