一種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置的制造方法
【專利摘要】本實(shí)用新型涉及金屬材料技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置。制備裝置包括燃燒室，所述燃燒室與助燃室連接，所述助燃室與拉法爾噴管連接，所述拉法爾噴管與噴嘴連接，所述燃燒室設(shè)有燃料管嘴、氧氣管嘴、點(diǎn)火器和第一送粉嘴，所述助燃室設(shè)有壓縮空氣管嘴，所述噴嘴設(shè)有對稱分布的兩個(gè)第二送粉嘴。制作方法為清洗接地網(wǎng)材料、配料、球磨細(xì)化、烘干、摻成型劑、原料的成型、成型劑的脫除、采用超音速火焰噴涂技術(shù)在金屬陶瓷基體表面沉積氮化鈦金屬陶瓷涂層。本實(shí)用新型的材料耐磨性、耐腐蝕性和抗氧化性更優(yōu)，且環(huán)境友好。
【專利說明】
一種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本實(shí)用新型涉及金屬材料技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層 材料的制備裝置。
【背景技術(shù)】
[0002] 接地網(wǎng)是保證發(fā)電、變電和輸電系統(tǒng)設(shè)備安全運(yùn)行和人身安全的必須設(shè)施。由于 資源、經(jīng)濟(jì)等原因，我國接地網(wǎng)材料主要采用鍍鋅碳鋼，這種材料長期處于復(fù)雜的土壤環(huán)境 中，腐蝕不可避免。根據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道，我國電力接地網(wǎng)腐蝕狀況比較嚴(yán)重，幾乎每個(gè)省內(nèi)電力 接地網(wǎng)都存在不同程度的腐蝕，尤其是潮濕多雨的華南、華中地區(qū)，運(yùn)行3-5年的鍍鋅鋼出 現(xiàn)嚴(yán)重腐蝕，甚至腐蝕斷裂，造成多起設(shè)備損壞和停電事故。由此而來，接地網(wǎng)防腐一直是 電力系統(tǒng)的重要研究課題，目前，國內(nèi)外接地網(wǎng)常用的防護(hù)措施有：（1)換用銅或銅包鋼材 料；（2)實(shí)施陰極保護(hù)；（3)材料上涂刷導(dǎo)電防腐涂料。但是采用的這些防護(hù)措施仍然存在不 少缺陷，如陰極保護(hù)，其施工雖然簡單，但維護(hù)費(fèi)用大;如果采取換用銅或銅包鋼，雖然這種 材料在普通土壤中非常耐腐蝕，但價(jià)格昂貴，又容易污染土壤，且腐蝕附近鋼架結(jié)構(gòu)電偶； 而如果采用導(dǎo)電防腐涂料又存在老化快的問題，涂料一旦脫落，其局部將腐蝕加速。隨著經(jīng) 濟(jì)的高速發(fā)展，環(huán)境污染越來越嚴(yán)重，在酸、堿、鹽等化學(xué)浸蝕性土壤下，接地網(wǎng)腐蝕尤為嚴(yán) 重，鍍鋅鋼的使用壽命不到1年，而銅在酸性土壤中的耐蝕性還不如鍍鋅鋼，因此，對于酸、 堿、鹽等化學(xué)浸蝕性土壤中接地網(wǎng)的腐蝕一直還沒有很好的防護(hù)措施。本實(shí)用新型提供了 一種可顯著提高接地網(wǎng)耐磨性、耐腐蝕性和抗氧化性的接地網(wǎng)鎳基氮化鈦金屬陶瓷抗腐蝕 防護(hù)涂層制備方法及裝置，能夠有效地解決接地網(wǎng)腐蝕問題。
[0003]接地是電力系統(tǒng)正常運(yùn)行、防雷、安全的需要，是發(fā)電、變電和送電系統(tǒng)安全運(yùn)行 的重要安全屏障，是保證電力系統(tǒng)安全運(yùn)行不可缺少的一部分。接地網(wǎng)敷設(shè)在地下，必然受 到周圍土壤環(huán)境的侵蝕和腐蝕，造成損失和破壞，長年累月，一旦因腐蝕致使接地網(wǎng)接地電 阻高于安全范圍，即使還沒有到斷裂的程度，也很容易造成事故，甚至危及到人身安全。隨 著架空輸電線路及變電站的數(shù)量、容量不斷擴(kuò)大，對接地網(wǎng)安全運(yùn)行的要求越來越嚴(yán)格，對 接地網(wǎng)熱穩(wěn)定性的要求也就越高。近年來，高壓直流輸電技術(shù)在我國的工程應(yīng)用越來越多， 但對絕大多數(shù)材料保護(hù)工作者對高壓直流接地極的金屬腐蝕問題還缺乏足夠認(rèn)識，因?yàn)楦?壓直流接地極作為陽極在高壓直流電解作用下本體腐蝕更快，更嚴(yán)重，且對附近地下金屬 物的腐蝕也比較突出。接地網(wǎng)腐蝕主要包括電化學(xué)腐蝕、化學(xué)腐蝕以及微生物腐蝕，其中電 化學(xué)腐蝕最為嚴(yán)重，高壓直流接地極造成的腐蝕即屬于電化學(xué)腐蝕。對于接地網(wǎng)腐蝕問題， 目前主要防治措施有三種:一是陰極保護(hù)法，該方法效果較好，但實(shí)時(shí)監(jiān)測困難，成本較高； 第二類是采用銅質(zhì)接地網(wǎng)，該方法成本很高，在酸性土壤中耐蝕性不如碳鋼，同時(shí)其腐蝕產(chǎn) 物會造成水體以及土壤污染;第三種方法是在傳統(tǒng)接地網(wǎng)材料表面增加防護(hù)涂層，該方法 相對于前兩種方法成本更低，效果也更好。目前接地網(wǎng)防護(hù)涂層主要包括鍍鋅和包銅兩類， 鍍鋅鋼屬于犧牲陽極的保護(hù)方法，因?yàn)殛枠O的快速溶解而導(dǎo)致保護(hù)周期過短;銅包鋼則同 樣因?yàn)殂~腐蝕的原因存在一些問題，另外銅鋼復(fù)合材料的制造方法存在一定技術(shù)壟斷與封 鎖。1969年，山特維克可樂滿公司利用化學(xué)氣相沉積(CVD)技術(shù)在硬質(zhì)合金上成功制備出碳 化鈦(Ti C)涂層。在過去的幾十年里，由物理氣相沉積(PVD)和化學(xué)氣相沉積（CVD)生產(chǎn)的 TiN涂層在加工工具、機(jī)械零件以及裝飾等工業(yè)領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用，隨著制備技術(shù)的提 高，可獲得TiN含量不同的涂層，能夠制備20μπι以上厚度的金屬陶瓷涂層，且TiN涂層呈波浪 狀多層組織，涂層組織致密，層間結(jié)合情況良好，具有高強(qiáng)度、高硬度、耐高溫、耐酸堿侵蝕、 耐磨損以及良好的導(dǎo)電性、導(dǎo)熱性等一系列優(yōu)點(diǎn)。近年來國內(nèi)已有大量針對接地網(wǎng)的腐蝕 行為與診斷的研究，但是對于新的防護(hù)性涂層研發(fā)試驗(yàn)以及在接地網(wǎng)防腐蝕方面的應(yīng)用則 少有人關(guān)注。
[0004] 中國專利"一種具有陰極保護(hù)功能的防腐蝕新型接地體及其制作方法"《公開號： 102544779A》提出了一種具有陰極保護(hù)功能的防腐蝕新型接地體及其制作方法，其通過在 鋼筋本體上設(shè)有一條或多條內(nèi)寬外窄的陽極安裝槽，在所述陽極安裝槽內(nèi)設(shè)有作為陽極的 陽極材料，從而起到防止接地體被腐蝕，然而這一方法對接地體本身造成破壞，無法保證接 地體的熱穩(wěn)定滿足要求。
[0005] 中國專利"防腐接地網(wǎng)"《公開號：202749522U》提出了 一種犧牲陽極填料包的防腐 蝕接地網(wǎng)，其通過將鎂合金制成的陽極保護(hù)模塊和粉末狀陽極保護(hù)材料放入布袋內(nèi)，并用 導(dǎo)電線連接所述接地網(wǎng)的陽極的方法防止接地網(wǎng)腐蝕。然而采用陰極保護(hù)方法維護(hù)費(fèi)用十 分大，若維護(hù)不及時(shí)，亦無法防止接地網(wǎng)被腐蝕，沒有從根本上解決問題。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 本實(shí)用新型提供了一種可顯著提高接地網(wǎng)耐磨性、耐腐蝕性和抗氧化性的接地網(wǎng) 鎳基氮化鈦金屬陶瓷抗腐蝕涂層制備裝置。
[0007] -種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料，所述材料包括按重量份計(jì)的以下組分： 氮化鈦20~60份，鎳40~80份。
[0008] -種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置，包括燃燒室，所述燃燒室與 助燃室連接，所述助燃室與拉法爾噴管連接，所述拉法爾噴管與噴嘴連接，所述燃燒室設(shè)有 燃料管嘴、氧氣管嘴、點(diǎn)火器和第一送粉嘴，所述助燃室設(shè)有壓縮空氣管嘴，所述噴嘴設(shè)有 對稱分布的兩個(gè)第二送粉嘴。
[0009] 所述燃燒室遠(yuǎn)離助燃室一側(cè)設(shè)有燃料管嘴、氧氣管嘴。
[0010]所述第二送粉嘴方向與軸向正方向呈鈍角傾斜，所述噴嘴前端為球形且出口處截 面為橢圓形，所述噴嘴前端出口處截面橢圓形內(nèi)徑小于與噴嘴前端球形的內(nèi)徑。
[0011]所述第一送粉嘴用于送熔點(diǎn)較高的粉末，所述第二送粉嘴用于送熔點(diǎn)較低的粉 末。
[0012] 采用所述的裝置制備耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的方法，所述方法包括以 下步驟：
[0013] 1)拋光清洗接地網(wǎng)基材、稱重金屬陶瓷基體材料的原料粉；
[0014] 2)球磨細(xì)化:球磨細(xì)化所述步驟1)金屬陶瓷基體材料的原料粉，得到料漿；
[0015] 3)烘干:對所述步驟2)得到的料漿進(jìn)行干燥，得到烘干粉；
[0016] 4)摻成型劑和過篩：將聚乙烯醇溶液摻入所述步驟3)烘干粉中，再烘干、造粒，過 200~200目篩，得到摻成型劑后的原料粉；
[0017] 5)原料的壓制:將摻成型劑后的原料粉壓制，得到壓制后的原料粉；
[0018] 6)成型劑的脫除：將所述步驟5)壓制后的原料粉在真空脫脂爐中脫除，得到脫除 成型劑的原料粉；
[0019] 7)破碎過篩:將所述步驟6)得到的脫除成型劑的原料粉破碎，過篩，得到金屬陶瓷 基體材料；
[0020] 8)采用超音速火焰噴涂技術(shù)在所述步驟1)經(jīng)過拋光清洗接地網(wǎng)基材的表面沉積 所述步驟7)金屬陶瓷基體材料:將所述步驟7)金屬陶瓷基體材料中氮化鈦粉通過第一送粉 嘴送入燃燒室，將所述步驟7)金屬陶瓷基體材料中鎳粉送入第二噴嘴中加熱，通過噴嘴將 氮化鈦、鎳噴涂在金屬陶瓷基體；
[0021 ]完成耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制作。
[0022] 所述步驟1)接地網(wǎng)材料拋光清洗方法為:對接地網(wǎng)材料表面進(jìn)行磨制拋光，使接 地網(wǎng)材料表面粗糙度Ra < 0.5，并采用超聲波清洗;然后使用稀H2S04溶液進(jìn)行中和，去除堿 性離子，之后在稀NaOH溶液中電解除油，可以完全除掉油脂污垢；最后用去離子水進(jìn)行沖 洗、烘干。
[0023] 所述步驟2)球磨細(xì)化條件為采用行星式球磨機(jī)，每1000g原料粉末中加入分析純 的無水乙醇500~600g，采用7~8:1的球料比，球磨機(jī)轉(zhuǎn)速為220~280r/min。
[0024] 所述步驟4)聚乙烯醇溶液濃度為7~8wt. %，在85~95°C下配制，摻入聚乙烯醇溶 液的重量為烘干粉重量的5%~8%。
[0025] 所述步驟5)壓制工藝為先升壓至260~280MPa，壓制20~25s;再降壓至50MPa;最 后再升至230~250MPa后壓制15~20s。壓制成塊狀是為了脫成型劑，因?yàn)榉勰钍敲摬涣?成型劑的。
[0026] 所述步驟6)成型劑的脫除條件為真空度2 10Pa，從200°C開始，以2~2.2°C/min的 升溫速度升溫至800~850°C，再保溫2~2.3h。
[0027] 本實(shí)用新型提供一種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置，具有以下的 優(yōu)點(diǎn)：
[0028] 1、與鍍鋅和包銅防護(hù)涂層相比，本實(shí)用新型的鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層耐磨性、 耐腐蝕性和抗氧化性更優(yōu)，且環(huán)境友好，TiN具有高強(qiáng)度、高硬度、耐高溫、耐酸堿侵蝕、耐磨 損以及良好的導(dǎo)電性、導(dǎo)熱性等一系列優(yōu)點(diǎn)，Ni對酸堿有較高的耐腐蝕能力，在高溫下有防 銹和耐熱能力，綜合TiN和Ni的性能考慮，確定了 TiN占20 %~60 %，Ni占40 %~80 %混合 時(shí)，金屬陶瓷涂層更加致密和耐熱能力更強(qiáng)，在接地網(wǎng)中防腐蝕性能更好，保證了涂層不易 被大電流造成的接地體過熱而脫落，本實(shí)用新型結(jié)合為接地網(wǎng)獨(dú)特設(shè)計(jì)的涂層制備裝置， 將TiN與Ni的混合粉末通過超音速火焰噴涂技術(shù)在普通接地鋼材上制備鎳基氮化鈦金屬陶 瓷涂層，使鎳基氮化鈦涂層和普通接地鋼材完全包覆，形成一種復(fù)合結(jié)構(gòu)，二者結(jié)合緊密不 易脫開，得到的金屬陶瓷涂層材料具備較好的防腐蝕性能，滿足接地網(wǎng)防腐蝕的需求；
[0029] 2、本實(shí)用新型工藝簡單，沉積效率高，適合大規(guī)模生產(chǎn)。
[0030] 3、本實(shí)用新型還通過普通鋼材的厚度與鎳基氮化鈦涂層厚度的合理配合，保證了 接地體的機(jī)械強(qiáng)度，可獲得較厚的金屬陶瓷涂層，可大幅度延長涂層使用壽命，并降低成 本;鎳基氮化鈦在酸、堿、鹽等化學(xué)浸蝕性土壤具有耐腐蝕性，能有效預(yù)防接地體的腐蝕，顯 著增加接地材料的壽命；
[0031] 4、所采用的技術(shù)基于國產(chǎn)化技術(shù)，不受外國技術(shù)封鎖困擾。
[0032] 5、本實(shí)用新型涂層制備裝置增設(shè)送第一送粉嘴，將TiN粉末從第一送粉嘴送入，Ni 粉末從第二送粉嘴送入，可使TiN粉末和Ni粉末均在半熔狀態(tài)相遇，從而可充分混合，使得 制備的鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層更加致密;亦可避免鎳粉在燃燒室完全熔化堵塞噴管；
[0033] 6、本實(shí)用新型涂層制備裝置在燃燒室與拉法爾噴管之間增設(shè)一個(gè)助燃室，將壓縮 空氣從壓縮空氣管嘴通入助燃室，可提高燃料的燃燒效率，使熔點(diǎn)高的氮化鈦達(dá)到半熔化 狀態(tài)；
[0034] 7、本實(shí)用新型涂層制備裝置將第二送粉嘴的方向設(shè)計(jì)成與軸向正方向呈鈍角傾 斜，加強(qiáng)與粉末的充分混合、加快噴射速度；
[0035] 8、本實(shí)用新型涂層制備裝置將噴嘴出口處截面設(shè)計(jì)成橢圓形，增加了縱向噴涂寬 度，使得每完成一次橫向噴涂時(shí)所完成的噴涂面積增大，而橫向噴涂時(shí)間不變，從而使得噴 涂時(shí)間變短，使得涂層更加致密;且橢圓形出口處內(nèi)徑小于與其連接的球形噴嘴的內(nèi)徑，使 半熔化的原料在經(jīng)過出口處噴出時(shí)進(jìn)行二次加速。
【附圖說明】
[0036] 圖1為本實(shí)用新型耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置結(jié)構(gòu)示意圖；
[0037] 圖2為本實(shí)用新型耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料制備方法工藝流程圖；
[0038] 圖3為本實(shí)用新型制備耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的方法中混合料成型壓 力與時(shí)間關(guān)系曲線；
[0039]圖4為Q235扁鋼試驗(yàn)樣品處理前圖；
[0040]圖5為Q235扁鋼表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層實(shí)驗(yàn)樣品圖；
[0041]其中：燃料管嘴1，氧氣管嘴2,點(diǎn)火器3,第一送粉嘴4,燃燒室5,助燃室6,壓縮空氣 管嘴7，拉法爾噴管8，第二送粉嘴9，噴嘴10。
【具體實(shí)施方式】
[0042]本實(shí)用新型制備裝置
[0043] -種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置，包括燃燒室5,所述燃燒室5 與助燃室6連接，所述助燃室6與拉法爾噴管8連接，所述拉法爾噴管8與噴嘴10連接，所述燃 燒室5設(shè)有燃料管嘴1、氧氣管嘴2、點(diǎn)火器3和第一送粉嘴4,所述助燃室6設(shè)有壓縮空氣管嘴 7,所述噴嘴10設(shè)有對稱分布的兩個(gè)第二送粉嘴9。
[0044] 所述燃燒室5遠(yuǎn)離助燃室6-側(cè)設(shè)有燃料管嘴1、氧氣管嘴2。
[0045] 所述第二送粉嘴9方向與軸向正方向呈鈍角傾斜，所述噴嘴10前端為球形且出口 處截面為橢圓形，所述出口處截面橢圓形內(nèi)徑小于與噴嘴10前端球形的內(nèi)徑。
[0046] 本實(shí)用新型實(shí)施【具體實(shí)施方式】：
[0047] 一、接地網(wǎng)材料的磨制拋光清洗：
[0048]對接地網(wǎng)材料表面進(jìn)行磨制拋光，使得接地網(wǎng)材料表面粗糙度Ra不大于0.5的表 面，之后采用超聲波清洗，然后使用稀H2S04溶液對工件進(jìn)行中和，去除堿性離子;之后在稀 NaOH溶液中電解除油，可以完全除掉油脂污垢;最后用去離子水進(jìn)行沖洗、烘干。
[0049]二、試驗(yàn)用金屬陶瓷基體材料制備的工藝流程為：
[0050] 外購粉-配料-球磨細(xì)化-烘干-過篩-摻成型劑-壓制-脫成型劑。
[0051] 1)配料:在BS210S型分析天平上進(jìn)行，天平精度為0. lmg;
[0052] 2)球磨細(xì)化:采用QM-1SP (4L)行星式球磨機(jī)濕法混料，每1000g混合粉末中加入分 析純的無水乙醇500~600g，因?yàn)橥繉又旅芏纫筝^高，因此采用7/8:1的球料比，球磨機(jī)轉(zhuǎn) 速為 220 ~280r/min;
[0053] 3)烘干:料漿的干燥在溫度為80~90 °C的紅外干燥箱中進(jìn)行；
[0054] 4)摻成型劑:先在85~95°C左右配制7wt.%~8wt.%的聚乙烯醇溶液，待球磨好 的粉料烘干后，將聚乙烯醇溶液摻入粉料中再烘干、造粒，使其成為具有一定大小和流動性 的團(tuán)粒。摻入聚乙烯醇溶液的重量為烘干粉重量的5~8%，再過200~240次目篩；
[0055] 5)原料的成型:本試驗(yàn)所有試樣均在CSS-2210型電子萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，采用自 制模具。具體壓制工藝如圖3所示。
[0056] 6)成型劑的脫除：在真空脫脂爐中脫除，具體工藝如下：真空度保持高于10Pa，從 200 °C開始，以2~2.2 °C/min的升溫速度升溫至800~850 °C，再保溫2~2.3h。
[0057] 三、將金屬陶瓷基體材料置于超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中；將已處理好的 TiN粉末和Ni放入送粉器ZB-2000F中；ABB機(jī)械臂控制儀控制噴槍;噴槍采用圖2所示的噴槍 裝置，將TiN粉末從送粉嘴4送入，Ni粉末從第二送粉嘴9送入，可使TiN粉末和Ni粉末均在半 熔狀態(tài)相遇，從而可充分混合，使得制備的鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層更加致密;亦可避免鎳 粉在燃燒室5完全熔化堵塞噴管。且在燃燒室5與拉法爾噴管8之間增設(shè)一個(gè)助燃室6,將壓 縮空氣從壓縮空氣管嘴7通入助燃室6,可提高燃料的燃燒效率，使熔點(diǎn)高的氮化鈦達(dá)到半 熔化狀態(tài)；同時(shí)，第二送粉嘴9的方向設(shè)計(jì)成與軸向正方向呈鈍角傾斜，加強(qiáng)與粉末的充分 混合、加快噴射速度;噴嘴10出口處截面設(shè)計(jì)成橢圓形，增加了縱向噴涂寬度，使得每完成 一次橫向噴涂時(shí)所完成的噴涂面積增大，而橫向噴涂時(shí)間不變，從而使得噴涂時(shí)間變短，且 橢圓形出口處內(nèi)徑小于與其連接的球形噴嘴的內(nèi)徑，使半熔化的原料在經(jīng)過出口處噴出時(shí) 進(jìn)行二次加速。
[0058]本次試驗(yàn)采取正交試驗(yàn)的方法將實(shí)驗(yàn)組合確定為9組。如表1所示：
[0059]表1鎳基氮化鈦涂層一超音速噴涂正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)
[0060]
[0061 ]注：1號粉一60%TiN+40%Ni
[0062] 2 號粉一40%TiN+60%Ni
[0063] 3 號粉一20%TiN+80%Ni
[0064] 以下結(jié)合具體的實(shí)施例對本發(fā)明的技術(shù)方案作進(jìn)一步說明：
[0065] 實(shí)施例1
[0066] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0067] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將1號粉放入送粉器ZB- 2000F中，送粉電壓為5.5V，噴涂層數(shù)為2層，溫度控制在1889°C，噴涂速度389m/s，在Q235鋼 試樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為2〇μηι。
[0068] 實(shí)施例2
[0069] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0070] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將1號粉放入送粉器ZB-2000F中，送粉電壓為6V，噴涂層數(shù)為4層，溫度控制在1725°C，噴涂速度389m/s，在Q235鋼試 樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為40μηι。
[0071] 實(shí)施例3
[0072] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0073] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將1號粉放入送粉器ZB- 2000F中，送粉電壓為5V，噴涂層數(shù)為6層，溫度控制在1793°C，噴涂速度406m/s，在Q235鋼試 樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為60μηι。
[0074] 實(shí)施例4
[0075] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0076] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將2號粉放入送粉器ZB-2000F中，送粉電壓為5.5V，噴涂層數(shù)為4層，溫度控制在1815°C，噴涂速度407m/s，在Q235鋼 試樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為4〇μηι。
[0077] 實(shí)施例5
[0078] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0079] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將2號粉放入送粉器ZB- 2000F中，送粉電壓為6V，噴涂層數(shù)為6層，溫度控制在1794°C，噴涂速度345m/s，在Q235鋼試 樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為60μηι。
[0080] 實(shí)施例6
[00811 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0082] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將2號粉放入送粉器ZB- 2000F中，送粉電壓為5V，噴涂層數(shù)為2層，溫度控制在1833°C，噴涂速度396m/s，在Q235鋼試 樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為20μηι。
[0083] 實(shí)施例7
[0084] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0085] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將2號粉放入送粉器ZB- 2000F中，送粉電壓為5.5V，噴涂層數(shù)為6層，溫度控制在1678°C，噴涂速度434m/s，在Q235鋼 試樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為6〇μηι。
[0086] 實(shí)施例8
[0087] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0088] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將2號粉放入送粉器ZB- 2000F中，送粉電壓為6V，噴涂層數(shù)為2層，溫度控制在1695°C，噴涂速度516m/s，在Q235鋼試 樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為20μηι。
[0089] 實(shí)施例9
[0090] 將Q235鋼加工為8*10mm的長方形實(shí)際工件，用金剛石砂紙逐級磨制，之后采用機(jī) 械拋光Q235鋼表面，拋光后的試樣放入酒精中超聲清洗后干燥獲得Q235鋼試樣。
[0091] 將Q235鋼試樣放入超音速火焰噴涂儀器ZB-2000HV0F中，將2號粉放入送粉器ZB-2000F中，送粉電壓為5V，噴涂層數(shù)為4層，溫度控制在1687°C，噴涂速度499m/s，在Q235鋼試 樣表面沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層，沉積鎳基氮化鈦金屬陶瓷涂層厚度為40μηι。
[0092] 上述的實(shí)施例僅為本發(fā)明的優(yōu)選技術(shù)方案，而不應(yīng)視為對于本發(fā)明的限制，本申 請中的實(shí)施例及實(shí)施例中的特征在不沖突的情況下，可以相互任意組合。本發(fā)明的保護(hù)范 圍應(yīng)以權(quán)利要求記載的技術(shù)方案，包括權(quán)利要求記載的技術(shù)方案中技術(shù)特征的等同替換方 案為保護(hù)范圍。即在此范圍內(nèi)的等同替換改進(jìn)，也在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種耐腐蝕的接地網(wǎng)金屬陶瓷涂層材料的制備裝置，包括燃燒室（5)，其特征在于： 所述燃燒室(5)與助燃室(6)連接，所述助燃室(6)與拉法爾噴管(8)連接，所述拉法爾噴管 (8)與噴嘴（10)連接，所述燃燒室(5)設(shè)有燃料管嘴（1)、氧氣管嘴(2)、點(diǎn)火器(3)和第一送 粉嘴(4)，所述助燃室(6)設(shè)有壓縮空氣管嘴(7)，所述噴嘴（10)設(shè)有對稱分布的兩個(gè)第二送 粉嘴(9)。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的裝置，其特征在于:所述燃燒室(5)遠(yuǎn)離助燃室(6)-側(cè)設(shè)有燃 料管嘴(1)、氧氣管嘴(2)。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的裝置，其特征在于:所述第二送粉嘴(9)方向與軸向正方向呈 鈍角傾斜。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的裝置，其特征在于:所述噴嘴（10)前端為球形且前端出口處截 面為橢圓形。5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的裝置，其特征在于:所述噴嘴（10)前端出口處截面橢圓形內(nèi)徑 小于與噴嘴(10)前端球形的內(nèi)徑。
【文檔編號】C22C32/00GK205528977SQ201620313679
【公開日】2016年8月31日
【申請日】2016年4月14日
【發(fā)明人】鄒少勇, 鄧海峰, 李志平, 聶道琦, 王民波, 蔡蕾, 肖東, 劉文俊, 鄧長征
【申請人】國家電網(wǎng)公司, 國網(wǎng)湖北省電力公司宜昌供電公司, 三峽大學(xué)