本發(fā)明涉及表面微細(xì)結(jié)構(gòu)加工、微納米技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法。

背景技術(shù)：

21世紀(jì)以來(lái)，隨著工業(yè)的迅速發(fā)展，火力發(fā)電的發(fā)展也日漸迅猛，同時(shí)火力發(fā)電作為用能大戶，對(duì)于我國(guó)工業(yè)領(lǐng)域節(jié)能降耗至關(guān)重要。因此，造價(jià)低、高效率的大容量高參數(shù)鍋爐成為火力發(fā)電發(fā)展的趨勢(shì)?，F(xiàn)有的關(guān)于600mw超臨界鍋爐的能耗及低氮燃燒改造研究,包括利用數(shù)值模擬對(duì)鍋爐進(jìn)行的低氮改造方案進(jìn)行優(yōu)；以660mw超超臨界機(jī)組為例,通過(guò)燃燒調(diào)整及scr運(yùn)行調(diào)整,研究了運(yùn)行參數(shù)對(duì)氨逃逸率的影響；以660mw超超臨界機(jī)組為例，分析運(yùn)行參數(shù)對(duì)鍋爐效率的影響；基于電廠鍋爐改造的試驗(yàn)研究文獻(xiàn)的包括對(duì)600mw機(jī)組對(duì)沖燃燒鍋爐低氮燃燒改造及運(yùn)行調(diào)整進(jìn)行了研究。通過(guò)更換燃燒器，合理布置燃盡風(fēng)噴嘴，達(dá)到了降低nox排放的效果。文獻(xiàn)分別對(duì)低氮改造的效果進(jìn)行了分析，nox排放濃度降幅明顯，低氮改造效果顯著。

廣東某電廠660mw超超臨界鍋爐機(jī)組為國(guó)內(nèi)某鍋爐股份有限公司設(shè)計(jì)制造的660mw超超臨界燃煤鍋爐，鍋爐2011年投運(yùn)。為了解決長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行導(dǎo)致的鍋爐存在nox排放偏高、側(cè)墻高溫腐蝕、燃燒器區(qū)域結(jié)焦和部分燃燒器磨損等、煙氣中飛灰含碳及co排放濃度偏高。等問(wèn)題進(jìn)行了鍋爐燃燒器及燃燒風(fēng)量改造，同時(shí)在改造后進(jìn)行了風(fēng)量調(diào)整，氧量調(diào)整的診斷試驗(yàn)，以驗(yàn)證改造的準(zhǔn)確性。

因此本發(fā)明提出一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法，從而為火電廠超超臨界前后對(duì)沖鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提供了一種可行的技術(shù)手段，具有十分重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明提出一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法，從而為火電廠超超臨界前后對(duì)沖鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提供了一種可行的技術(shù)手段，具有十分重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法，包括：

s1：根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；

s2：根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

優(yōu)選地，所述步驟s2具體包括：

獲取檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)；

通過(guò)計(jì)算比較運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量和兩側(cè)墻氧量之間的大小，若運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量大于運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的兩側(cè)墻氧量，則執(zhí)行下一步；

根據(jù)預(yù)設(shè)的燃盡風(fēng)風(fēng)門開度數(shù)據(jù)值調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

優(yōu)選地，所述下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢灏ǎ合聦觨fa燃盡風(fēng)旋流風(fēng)就地?fù)醢?、下層ofa燃盡風(fēng)直流風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

優(yōu)選地，所述步驟s2之后還包括：

s3：根據(jù)上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板開大指令將上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板的開度調(diào)節(jié)上升至100％。

優(yōu)選地，所述步驟s2之后還包括：

s4：根據(jù)下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板調(diào)節(jié)指令將下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板的開度調(diào)節(jié)至100％。

優(yōu)選地，所述步驟s2之后還包括：

s5：根據(jù)外二次風(fēng)風(fēng)門擋板開大指令將燃燒器的外二次風(fēng)風(fēng)門擋板調(diào)節(jié)開大至75％。

優(yōu)選地，所述步驟s2之后還包括：

s6：根據(jù)氧量控制指令將脫硝進(jìn)口氧量調(diào)節(jié)至3.1％。

優(yōu)選地，所述步驟s2之后還包括：

s7：根據(jù)磨煤機(jī)調(diào)節(jié)指令和磨煤機(jī)差壓限制范圍參數(shù)從小到大調(diào)節(jié)磨煤機(jī)分離擋板開度，同時(shí)檢測(cè)煤粉細(xì)度，當(dāng)檢測(cè)到煤粉為43％時(shí)，固定磨煤機(jī)分離擋板開度并完成調(diào)節(jié)。

本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整裝置，包括：

氧量調(diào)平及檢測(cè)模塊，用于根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；

偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)模塊，用于根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

優(yōu)選地，所述偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)模塊具體包括：

數(shù)據(jù)檢測(cè)單元，用于獲取檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)；

氧量比較單元，用于通過(guò)計(jì)算比較運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量和兩側(cè)墻氧量之間的大小，若運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量大于運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的兩側(cè)墻氧量，則執(zhí)行偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)單元；

偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)單元，用于根據(jù)預(yù)設(shè)的燃盡風(fēng)風(fēng)門開度數(shù)據(jù)值調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

從以上技術(shù)方案可以看出，本發(fā)明實(shí)施例具有以下優(yōu)點(diǎn)：

本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法，包括：根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉１景l(fā)明實(shí)施例調(diào)整燃盡風(fēng)就地?fù)醢搴?，兩?cè)氧量略有提高，爐膛寬度分布較調(diào)平前均勻，鍋爐排放煙氣中的co大幅下降，為火電廠超超臨界前后對(duì)沖鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提供了一種可行的技術(shù)手段，具有十分重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

附圖說(shuō)明

為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其它的附圖。

圖1a為本發(fā)明實(shí)施例用于說(shuō)明改造前的電廠燃盡風(fēng)布置情況；

圖1b為本發(fā)明實(shí)施例用于說(shuō)明改造后的電廠燃盡風(fēng)布置情況；

圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的一個(gè)實(shí)施例的示意圖；

圖3為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的應(yīng)用例中爐膛寬度方向氧量分布圖；

圖4為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的另一個(gè)實(shí)施例的示意圖；

圖5為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的另一個(gè)實(shí)施例的示意圖；

圖6為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的應(yīng)用例中改變上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板開度的關(guān)系圖；

圖7為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的應(yīng)用例中改變二次風(fēng)風(fēng)門擋板的關(guān)系圖；

圖8為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的應(yīng)用例中nox隨氧量變化的關(guān)系圖；

圖9為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的應(yīng)用例中鍋爐效率隨氧量變化的關(guān)系圖；

圖10為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的應(yīng)用例中改變煤粉細(xì)度的關(guān)系圖。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明提出一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法，從而為火電廠超超臨界前后對(duì)沖鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提供了一種可行的技術(shù)手段，具有十分重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

為使得本發(fā)明的發(fā)明目的、特征、優(yōu)點(diǎn)能夠更加的明顯和易懂，下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，下面所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而非全部的實(shí)施例。基于本發(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒(méi)有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其它實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

首先，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例的領(lǐng)域進(jìn)行說(shuō)明：

現(xiàn)代的電廠設(shè)計(jì)采用第一代opcc旋流煤粉燃燒器，前后墻布置，組織對(duì)沖燃燒。本次燃燒器改造采用最新低nox旋流燃燒器技術(shù)，主要由一次風(fēng)彎頭，一次風(fēng)管，內(nèi)二次風(fēng)裝置，外二次風(fēng)裝置(含調(diào)風(fēng)器，調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu))，煤粉濃縮器，穩(wěn)焰環(huán)，擴(kuò)錐、燃燒器殼體等零部件組成，改造后燃燒器將原始燃燒器中調(diào)風(fēng)器改為采用中心直流風(fēng)外加外周定向旋流風(fēng)結(jié)構(gòu)，使未燃盡的碳和煙氣被旋流風(fēng)圈在爐膛中央，防止燃燒器結(jié)焦及高溫腐蝕。

現(xiàn)有的電廠一般會(huì)對(duì)于燃盡風(fēng)進(jìn)行改造，為了強(qiáng)化鍋爐高度方向的深度燃燒，達(dá)到降低nox的目的，在原來(lái)設(shè)計(jì)的燃盡風(fēng)上層新增加一層與原布置燃盡風(fēng)相同的直流燃盡風(fēng)(前/后墻各6只燃燒器)；同時(shí)為了進(jìn)一步降低nox排放量，重新設(shè)計(jì)并增大了燃盡風(fēng)量，使燃盡風(fēng)量達(dá)到鍋爐風(fēng)量19％左右，改造前后燃盡風(fēng)分布如圖1a(改造前)和圖1b(改造后)所示。但是，進(jìn)行改造后的電廠的領(lǐng)域僅僅是本實(shí)施例中的一種應(yīng)用場(chǎng)景，改造前的電廠的領(lǐng)域也可以通過(guò)本發(fā)明提供的方法進(jìn)行應(yīng)用，也是本發(fā)明實(shí)施例的一種應(yīng)用場(chǎng)景。

請(qǐng)參閱圖2，本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的一個(gè)實(shí)施例，包括：

s1：根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；

s2：根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法，包括：根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢?。本發(fā)明實(shí)施例調(diào)整燃盡風(fēng)就地?fù)醢搴?，兩?cè)氧量略有提高，爐膛寬度分布較調(diào)平前均勻，鍋爐排放煙氣中的co大幅下降，為火電廠超超臨界前后對(duì)沖鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提供了一種可行的技術(shù)手段，具有十分重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

根據(jù)上述的本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的一個(gè)實(shí)施例進(jìn)行應(yīng)用，獲得應(yīng)用例如下：

保持總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，調(diào)整層風(fēng)門開度如表1，測(cè)試運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量。

表1

在脫硝入口處選取8個(gè)煙氣取樣口，進(jìn)行測(cè)試，利用煙氣分析儀分析煙氣成分如表2。

表2

由表2可知在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，爐寬氧量分布呈現(xiàn)出爐膛中間氧量高,兩側(cè)墻氧量低的規(guī)律，同時(shí)co排放量偏高。為了提升靠近兩側(cè)墻煙氣含氧量，使整體氧量分布更加均衡，降低co。調(diào)整上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)的旋流風(fēng)和直流風(fēng)等就地?fù)醢?，調(diào)整后燃盡風(fēng)風(fēng)門開度如表3。

表3

調(diào)整擋板后在脫硝入口處選取8個(gè)煙氣取樣口，進(jìn)行氧量測(cè)試，從鍋爐爐膛出口測(cè)量煙氣成分及圖3中可以看出，調(diào)整燃盡風(fēng)就地?fù)醢搴?，兩?cè)氧量略有提高，爐膛寬度分布較調(diào)平前均勻這是因?yàn)檎{(diào)整開度和偏轉(zhuǎn)角后，減輕ofa直流風(fēng)和ofa燃盡風(fēng)風(fēng)出口扭轉(zhuǎn)殘余并能降低nox排放量；鍋爐排放煙氣中的co大幅下降，從535ppm下降至225ppm。雖然整體co不高，但在氧量較低的爐膛兩側(cè)co含量相對(duì)較高。

以下將對(duì)本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的另一個(gè)實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)的描述。

請(qǐng)參閱圖4，本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的另一個(gè)實(shí)施例，包括：

201：根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；

202：獲取檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)；

203：通過(guò)計(jì)算比較運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量和兩側(cè)墻氧量之間的大小，若運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量大于運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的兩側(cè)墻氧量，則執(zhí)行下一步；

204：根據(jù)預(yù)設(shè)的燃盡風(fēng)風(fēng)門開度數(shù)據(jù)值調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢灏ǎ合聦觨fa燃盡風(fēng)旋流風(fēng)就地?fù)醢?、下層ofa燃盡風(fēng)直流風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法，包括：根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢?。本發(fā)明實(shí)施例調(diào)整燃盡風(fēng)就地?fù)醢搴螅瑑蓚?cè)氧量略有提高，爐膛寬度分布較調(diào)平前均勻，鍋爐排放煙氣中的co大幅下降，為火電廠超超臨界前后對(duì)沖鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提供了一種可行的技術(shù)手段，具有十分重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

以下將對(duì)本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的另一個(gè)實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)的描述。

請(qǐng)參閱圖5，本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的另一個(gè)實(shí)施例，包括：

301：根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；

302：根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

303：根據(jù)上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板開大指令將上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板的開度調(diào)節(jié)上升至100％。

304：根據(jù)下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板調(diào)節(jié)指令將下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板的開度調(diào)節(jié)至100％。

305：根據(jù)外二次風(fēng)風(fēng)門擋板開大指令將燃燒器的外二次風(fēng)風(fēng)門擋板調(diào)節(jié)開大至75％。

306：根據(jù)氧量控制指令將脫硝進(jìn)口氧量調(diào)節(jié)至3.1％。

307：根據(jù)磨煤機(jī)調(diào)節(jié)指令和磨煤機(jī)差壓限制范圍參數(shù)從小到大調(diào)節(jié)磨煤機(jī)分離擋板開度，同時(shí)檢測(cè)煤粉細(xì)度，當(dāng)檢測(cè)到煤粉為43％時(shí)，固定磨煤機(jī)分離擋板開度并完成調(diào)節(jié)。

以下將對(duì)本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整方法的另一個(gè)應(yīng)用例進(jìn)行說(shuō)明：

應(yīng)用了步驟301～307后，得到應(yīng)用例如下：

(應(yīng)用步驟303)在將氧量調(diào)平后與660mw負(fù)荷下對(duì)機(jī)組進(jìn)行變風(fēng)量(上層燃盡風(fēng))分析試驗(yàn)。上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板從30％逐漸升至100％，測(cè)試得鍋爐爐膛出口煙氣成分及飛灰化驗(yàn)結(jié)果如圖6。

由圖6可見，上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板開大后，nox排放從259.3mg/nm3先升后降至240.7mg/nm³，因?yàn)樵黾尤急M風(fēng)使得主燃區(qū)氧濃度降低，還原性氛圍增強(qiáng)另外主燃區(qū)溫度因增設(shè)燃盡風(fēng)也有所減小。但是總的降幅不大，因?yàn)樯蠈尤急M風(fēng)量增幅不大。上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板開度增加后，co含量及飛灰含碳量有所下降。這是因?yàn)樯蠈尤急M風(fēng)開大后，上層燃盡風(fēng)風(fēng)箱風(fēng)壓更大，對(duì)克服上層燃盡風(fēng)由于安裝差異產(chǎn)生的阻力偏差能力更強(qiáng)，所以氧量更加均勻。此外，co下降也與試驗(yàn)過(guò)程氧量略高有關(guān)。

在660mw負(fù)荷下，將下層燃盡風(fēng)擋板開度從100％調(diào)整為30％，其余參數(shù)不變。觀察下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板開度對(duì)nox以及飛灰的影響。

下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板從100％關(guān)至50％，從50％關(guān)至30％，分析鍋爐爐膛出口測(cè)量煙氣成分及飛灰化驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板關(guān)小后，nox排放有所上升，從260mg/nm3生至280mg/nm3左右。下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱擋板開度減少后，co上升，飛灰含碳量上升。這是因?yàn)橄聦尤急M風(fēng)關(guān)小后，下層燃盡風(fēng)風(fēng)箱風(fēng)壓變小，使得差異化配風(fēng)的效果不好。另外，燃盡風(fēng)量下降后，燃盡風(fēng)穿透和混合能力變差，也會(huì)導(dǎo)致co上升。

在660mw負(fù)荷下進(jìn)行變風(fēng)量(外二次風(fēng))分析試驗(yàn)，燃燒器的外二次風(fēng)風(fēng)門擋板從30°開至75°后，測(cè)得鍋爐爐膛出口測(cè)量煙氣成分及飛灰化驗(yàn)結(jié)果如圖7。燃燒器外二次風(fēng)風(fēng)門開大后，nox下降，從273.8mg/nm3下降至232.1mg/nm3，燃燒器外二次風(fēng)旋流強(qiáng)度減弱有利于控制nox的排放[16,17]。燃燒器外二次風(fēng)風(fēng)門擋板開度增大后，co含量變化不大，飛灰含碳量降低，主要是由于較高的二次風(fēng)量有利于碳燃盡。

從之前的試驗(yàn)可以看出，氧量對(duì)燃燒的影響不容忽略。因此，在660mw負(fù)荷下對(duì)機(jī)組進(jìn)行變氧量(脫硝入口氧量)經(jīng)濟(jì)性分析試驗(yàn)?？刂蒲趿繛?.1％，2.5％，3.1％，3.7％，4.0％，4.4％。得到的鍋爐效率及nox排放量如圖8、圖9所示。

由圖8和圖9可以看出，在氧量升至3.1％之前，鍋爐效率持續(xù)升高，但是超過(guò)3.1％之后，鍋爐效率稱下降趨勢(shì)，整個(gè)過(guò)程鍋爐效率先升后降。隨著氧量的降低，鍋爐效率先升后降，主要是因?yàn)殡S著氧量的降低，未燃盡的碳含量增大，不完全燃燒熱損失增加，而排煙熱損失同時(shí)也降低。但是，排煙損失降低的幅度遠(yuǎn)大于不完全燃燒熱損失增大的幅度，鍋爐效率整體呈上升趨勢(shì)。隨著氧量的繼續(xù)減少，不完全燃燒熱損失增大的幅度大于排煙熱損失降低的幅度，鍋爐效率呈下降趨勢(shì)。隨著運(yùn)行氧量的逐漸降低，nox排放逐漸減小，主要是由于氧量降低使得主燃燒器區(qū)域熱力型和燃燒型nox的生成量大大降低。在氧量為3.1％時(shí)，鍋爐效率最高且nox排放量接近最低，因此在660mw負(fù)荷下，保持脫硝進(jìn)口氧量在3.1％可以保證鍋爐運(yùn)行狀態(tài)最佳。

在660mw負(fù)荷下對(duì)機(jī)組進(jìn)行煤粉分析試驗(yàn)，在磨煤機(jī)差壓限制范圍內(nèi)調(diào)整磨煤機(jī)分離器開度。其余參數(shù)不變，改變磨煤機(jī)分離擋板開度來(lái)調(diào)整煤粉細(xì)度，測(cè)得煤粉細(xì)度對(duì)nox以及飛灰的影響如圖10。由圖10可見，隨著煤粉細(xì)度的增加固體不完全燃燒熱損失逐漸增加，鍋爐效率由93.1％下降至91.4％。這是因?yàn)槊悍奂?xì)度的增加，使的煤粉著火難度增加，在煤粉爐內(nèi)停留時(shí)間不變的情況下，煤粉燃盡程度低，導(dǎo)致鍋爐損失升高，鍋爐效率降低同時(shí)隨著煤粉變粗，鍋爐內(nèi)燃燒強(qiáng)度減弱，nox排放有所降低，從296mg/nm3下降至245mg/nm³左右。

以下將對(duì)本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整裝置的一個(gè)實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)的描述。

本發(fā)明實(shí)施例提供的一種超超臨界前后對(duì)沖鍋爐氮氧化物燃燒優(yōu)化調(diào)整裝置的一個(gè)實(shí)施例，包括：

氧量調(diào)平及檢測(cè)模塊，用于根據(jù)氧量調(diào)平指令調(diào)節(jié)對(duì)沖鍋爐的總風(fēng)量為2300t/h，燃燒器、燃盡風(fēng)全開，根據(jù)預(yù)設(shè)的風(fēng)門開度表調(diào)整層風(fēng)門開度，并檢測(cè)運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量；

偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)模塊，用于根據(jù)檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)模塊具體包括：

數(shù)據(jù)檢測(cè)單元，用于獲取檢測(cè)獲得的運(yùn)行氧量、飛灰含碳量及nox排放量數(shù)據(jù)；

氧量比較單元，用于通過(guò)計(jì)算比較運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量和兩側(cè)墻氧量之間的大小，若運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的中間氧量大于運(yùn)行氧量數(shù)據(jù)中的兩側(cè)墻氧量，則執(zhí)行偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)單元；

偏轉(zhuǎn)角及擋板調(diào)節(jié)單元，用于根據(jù)預(yù)設(shè)的燃盡風(fēng)風(fēng)門開度數(shù)據(jù)值調(diào)節(jié)上層ofa直流風(fēng)偏轉(zhuǎn)角及下層ofa燃盡風(fēng)就地?fù)醢濉?/p>

以上所述，以上實(shí)施例僅用以說(shuō)明本發(fā)明的技術(shù)方案，而非對(duì)其限制；盡管參照前述實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說(shuō)明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解：其依然可以對(duì)前述各實(shí)施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對(duì)其中部分技術(shù)特征進(jìn)行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應(yīng)技術(shù)方案的本質(zhì)脫離本發(fā)明各實(shí)施例技術(shù)方案的精神和范圍。