專利名稱：星形－雙梯形接線三相變四相或三相變兩相平衡變壓器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型屬電力變壓器技術(shù)領(lǐng)域。具體涉及一種應(yīng)用于電氣化鐵道或工頻電爐等需要四相或兩相供電電源的三相變四相或三相變兩相平衡變壓器。
背景技術(shù)：
由于電力系統(tǒng)的發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)絕大多數(shù)采用三相電源供電，故變壓器及輸配電系統(tǒng)通常為三相制。但三相制中相與相之間的電壓為線電壓，其值為對地電壓的倍，這就要求三相導(dǎo)線之間的空氣絕緣距離較寬，造成架線走廊占用空間大，征地補(bǔ)償費(fèi)用高。同時(shí)由于三相導(dǎo)線不能對稱布置在單柱桿塔的兩側(cè)，使得桿塔設(shè)計(jì)復(fù)雜，并增加了桿塔所用鋼材。多相輸電是一種提高功率密度的重要方法。已有的多相輸電系統(tǒng)均為3的倍數(shù)相，但6相及以上多相輸電系統(tǒng)由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜、故障組合類型顯著增多，保護(hù)整定及設(shè)計(jì)困難等一系列原因，未獲推廣應(yīng)用。
四相輸電系統(tǒng)既能提高輸送密度，又能克服6相及以上輸電系統(tǒng)的缺點(diǎn)，具有十分廣闊的應(yīng)用前景。實(shí)現(xiàn)四相輸電系統(tǒng)的重大關(guān)鍵設(shè)備是三相變四相電力變壓器或四相變?nèi)嚯娏ψ儔浩鳌?br> 在電氣化鐵道AT供電方式下，要求牽引變壓器供電電壓為55kV，變壓器容量增加一倍，供電范圍增大一倍。目前，可用于AT供電方式的平衡牽引變壓器，國外有Scott接線、LeBlanc接線或Woodbridge接線等三相變兩相平衡變壓器。Scott接線平衡變壓器銅材利用率為92.8％，鐵芯材料利用率為87.9％，銅鐵材綜合利用率為81.6％。Scott接線變壓器高壓側(cè)中性點(diǎn)不能接地，高壓繞組要按全絕緣(線電壓)設(shè)計(jì)，使成本升高；由于變壓器高低壓側(cè)沒有三角形回路，三次諧波電流不能流通，因此磁通及電壓中含有三次諧波分量，影響電壓波形，并給沿線通信帶來干擾。另外，繞組和鐵芯結(jié)構(gòu)復(fù)雜，材料利用率不高。Scott變壓器用于AT供電時(shí)，其兩相側(cè)繞組須按55kV絕緣設(shè)計(jì)。LeBlanc接線平衡變壓器材料利用率為84.5％。高壓側(cè)為三角形接法，消除了三次諧波磁通的影響，但高壓側(cè)需按全絕緣設(shè)計(jì)，增加了成本。Woodbridge及其變形接線高壓側(cè)中性點(diǎn)可以直接接地，高壓繞組可按分級絕緣(相電壓)設(shè)計(jì)，在低壓側(cè)有三角形回路。但低壓側(cè)兩相出線無公共點(diǎn)，故需增設(shè)兩臺容量為主變?nèi)萘恳话氲淖择钭儔浩?AT)，使整體固定投資增加。中國大陸目前用于電氣化鐵路的國產(chǎn)平衡牽引變壓器主要有兩種，即阻抗匹配平衡變壓器和YN/A平衡變壓器。阻抗匹配平衡變壓器銅材利用率為91.95％。該變壓器高壓側(cè)中性點(diǎn)可直接接地，低壓側(cè)有三角形回路，兩相出線有公共點(diǎn)，可引出接鐵軌，但該變壓器阻抗匹配較困難，需人為將a相低壓繞組進(jìn)行拆分，以滿足等值阻抗的匹配關(guān)系。b相兩延邊低壓繞組需作上下交叉布置，既增加了一個(gè)徑向主油道，又需要在繞組內(nèi)部進(jìn)行連線，使繞組結(jié)構(gòu)復(fù)雜，可靠性降低。作交叉布置的繞組還要求耦合緊密，以降低兩延邊繞組間的相互影響。若b相兩延邊低壓繞組僅作上下布置，則當(dāng)兩相系統(tǒng)中僅有一相有電流通過時(shí)，將造成嚴(yán)重的安匝不平衡。該變壓器若用于AT供電設(shè)計(jì)或用作三相變四相平衡變壓器，則A相或C相鐵芯柱上各有3個(gè)繞組，而B相鐵芯柱上將布置有7個(gè)繞組，即1個(gè)高壓繞組，6個(gè)低壓繞組，且6個(gè)低壓繞組中的4個(gè)均需作交叉布置，使設(shè)計(jì)上難以實(shí)現(xiàn)。故該種變壓器不適合于四相輸電系統(tǒng)，也不適合于AT供電方式。YN/A平衡變壓器銅材利用率在90.46％~91.57％之間變化，其基本特性和適用范圍與阻抗匹配平衡變壓器相似。另外，我國還提出一種四相鐵芯柱結(jié)構(gòu)的三相變四相電力變壓器，其銅材利用率為92.8％。該變壓器需要4個(gè)鐵芯柱，6個(gè)鐵軛(包括上下部分)，鐵材消耗量較大。四相磁路中，每相的磁路需借助其他三相磁路閉合，增加了磁路長度，由此增大了空載損耗。四相磁路長度不相等，兩個(gè)邊相的磁路較長，兩個(gè)中間相的磁路較短，四相磁阻不等，當(dāng)各相施加對稱空載電壓時(shí)，各相空載電流也不相等。
實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型所要解決的技術(shù)問題是針對現(xiàn)有技術(shù)存在的上述缺陷，提供一種三相柱式或三相殼式鐵芯結(jié)構(gòu)的星形-雙梯形接線三相變四相或三相變兩相平衡變壓器，其繞組結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，材料利用率為100％，特別適合于作為四相輸電系統(tǒng)及AT供電系統(tǒng)的主變壓器。
本實(shí)用新型的技術(shù)方案一種星形-雙梯形接線三相變四相或三相變兩相平衡變壓器，包括鐵心、一次側(cè)繞組和二次側(cè)繞組；鐵心為三相柱式或三相殼式；一次側(cè)繞組由三相繞組AN、BN和CN組成，采用星形接線；二次側(cè)繞組由A相繞組ae和fc，B相繞組ba、fe和cd，以及C相繞組fb和de組成，采用雙梯形接線；繞組ae、ba、fb和fe依次相連構(gòu)成一個(gè)閉合的倒置梯形，其連接點(diǎn)依次為a、b、f和e；繞組fc、cd、de和fe依次相連構(gòu)成另一個(gè)閉合的正置梯形，其連接點(diǎn)依次為f、c、d和e；兩個(gè)梯形形狀完全相同，并以公共繞組fe作為共同的底邊；一次側(cè)A、B和C構(gòu)成三相系統(tǒng)，其中性點(diǎn)N允許接地；二次側(cè)a、b、c和d構(gòu)成四相系統(tǒng)，其公共點(diǎn)為fe的中點(diǎn)o；二次側(cè)a、c和b、d構(gòu)成兩相系統(tǒng)；一次側(cè)三相繞組的匝數(shù)均為W1；二次側(cè)繞組中，ae、fc、fb和de的匝數(shù)均為W2；ba和cd的匝數(shù)均為W3；fe的匝數(shù)為W4；二次側(cè)繞組的匝數(shù)關(guān)系為W3＝W2，W4＝(-1)W2。
通過調(diào)整繞組之間軸向或徑向距離，使本實(shí)用新型各對繞組之間的短路阻抗?jié)M足下列關(guān)系4ZKA12′-ZKA23′＝(3+)ZKB12′+(1-)ZKB13′+(5-9)ZKB23′+1.5(1-)ZKB24′(1)4ZKA12′-ZKA23′＝(3-)ZKB12′+(1+)ZKB13′+(-3)ZKB23′式中，ZKA12′為A相一次側(cè)繞組AN與二次側(cè)繞組ae之間的短路阻抗；ZKA23′為A相二次側(cè)繞組ae與fc之間的短路阻抗；ZKB12′為B相一次側(cè)繞組BN與二次側(cè)繞組ba之間的短路阻抗；ZKB13′為B相一次側(cè)繞組BN與二次側(cè)繞組fe之間的短路阻抗；ZKB23′為B相二次側(cè)繞組ba與fe之間的短路阻抗；ZKB24′為B相二次側(cè)繞組ba與cd之間的短路阻抗；C相短路阻抗與A相短路阻抗完全相等；所有阻抗值均折算到匝數(shù)為W1的繞組一側(cè)。
式(1)可以利用多繞組變壓器理論，磁勢平衡方程，本實(shí)用新型的接線方式及對應(yīng)的電路方程，一次側(cè)中性點(diǎn)電流為零的平衡條件，以及四相系統(tǒng)互不影響的解耦條件導(dǎo)出。
滿足短路阻抗關(guān)系式(1)之后，本實(shí)用新型具有以下性能①二次側(cè)帶四相(或兩相)負(fù)載時(shí)，無論負(fù)載電流如何變化，一次側(cè)三相電流中始終無零序分量；②二次側(cè)四相(或兩相)負(fù)載電流對稱時(shí)，一次側(cè)三相電流也對稱，既無零序分量，也無負(fù)序分量；③二次側(cè)四相(或兩相)出線端對公共點(diǎn)短路時(shí)，從一次側(cè)各相看去的全短路阻抗相等；一次側(cè)三相出線端對中性點(diǎn)短路時(shí)，從二次側(cè)四相(或兩相)看去的全短路阻抗相等。
本實(shí)用新型的四相系統(tǒng)空載電壓大小相等，相位互差90°，其空載電壓大小為Uao=Ubo=Uco=Udo=1.5Uae]]>兩相系統(tǒng)空載電壓大小相等，相位互差90°，其空載電壓大小為Uac=2Uao=6Uae]]>Ubd=2Ubo=6Uae]]>本實(shí)用新型的一次側(cè)三相電流與二次側(cè)四相負(fù)載電流之間的關(guān)系如式(2)所示。
IAIBIC=13K3+3-3+3-3-33-3-232323-233-3-3-3-3+33+3IaIbIcId---(2)]]>式中，K＝W1/W2由式(2)可見，不管二次側(cè)四相負(fù)載電流如何變化，一次側(cè)三相電流中始終無零序分量；當(dāng)二次側(cè)四相負(fù)載電流對稱時(shí)(大小相等，相位互差90°)，一次側(cè)三相電流亦對稱，既無零序分量，也無負(fù)序分量。
本實(shí)用新型的A相或C相二次側(cè)兩個(gè)繞組的電流同相位，B相二次側(cè)三個(gè)繞組的電流也同相位。由于電流沒有產(chǎn)生任何相移，故本實(shí)用新型的變壓器材料利用率可達(dá)100％。
本實(shí)用新型采用三相柱式結(jié)構(gòu)時(shí)，A相和C相鐵心柱上布置有3個(gè)繞組，B相鐵心柱上布置有4個(gè)繞組。在徑向方向，A相和C相只有兩個(gè)主油道，B相只有3個(gè)主油道，鐵心柱之間的中心距離MO較短。在軸向方向，對于上下布置的繞組，其匝數(shù)和電流相等，故結(jié)構(gòu)完全相同，既簡化了制造工藝，又保證了在任何情況下鐵心柱內(nèi)磁勢的安匝平衡。本實(shí)用新型不需對繞組作特殊布置，也不需要再對繞組進(jìn)行拆分，故本實(shí)用新型結(jié)構(gòu)簡單，材料成本顯著降低，設(shè)計(jì)和制造難度下降，抗短路性和運(yùn)行可靠性均有較大提高。


圖1為本實(shí)用新型的繞組接線圖。
圖2為本實(shí)用新型的二次側(cè)繞組電壓相量圖。
圖3為本實(shí)用新型采用三相柱式鐵心結(jié)構(gòu)的實(shí)施例示意圖。
圖4為本實(shí)用新型采用三相殼式鐵心結(jié)構(gòu)的實(shí)施例示意圖。
具體實(shí)施方式
圖1中，本實(shí)用新型的一次側(cè)繞組由三相繞組AN、BN和CN組成，采用星形連接；二次側(cè)繞組由A相繞組ae和fc，B相繞組ba、fe和cd，以及C相繞組fb和de組成，采用雙梯形連接；繞組ae、ba、fb和fe依次相連構(gòu)成一個(gè)閉合的倒置梯形，其連接點(diǎn)依次為a、b、f和e；繞組fc、cd、de和fe依次相連構(gòu)成另一個(gè)閉合的正置梯形，其連接點(diǎn)依次為f、c、d和e；兩個(gè)梯形形狀完全相同，并以公共繞組fe作為共同的底邊；一次側(cè)A、B和C構(gòu)成三相系統(tǒng)，其中性點(diǎn)為N；二次側(cè)a、b、c和d構(gòu)成四相系統(tǒng)，其公共點(diǎn)為fe的中點(diǎn)o；二次側(cè)a、c和b、d構(gòu)成兩相系統(tǒng)；一次側(cè)三相繞組的匝數(shù)均為W1；二次側(cè)繞組中，ae、fc、fb和de的匝數(shù)均為W2；ba和cd的匝數(shù)均為W3；fe的匝數(shù)為W4；二次側(cè)繞組的匝數(shù)關(guān)系為W3＝W2，W4＝(-1)W2。
本實(shí)用新型既可實(shí)現(xiàn)三相變四相的功能，也可實(shí)現(xiàn)三相變兩相的功能，或者實(shí)現(xiàn)它們的逆變換若分別從A、B和C三點(diǎn)引入三相對稱電壓，從a、b、c和d四點(diǎn)引出四相對稱電壓，則可實(shí)現(xiàn)三相變四相的功能；若分別從A、B和C三點(diǎn)引入三相對稱電壓，從a、c和b、d兩對頂點(diǎn)引出兩相對稱電壓，則可實(shí)現(xiàn)三相變兩相的功能；若分別從a、b、c和d四點(diǎn)引入四相對稱電壓，從A、B和C點(diǎn)引出三相對稱電壓，則可實(shí)現(xiàn)四相變?nèi)嗟墓δ?；若分別從a、c和b、d兩對頂點(diǎn)引入兩相對稱電壓，從A、B和C點(diǎn)引出三相對稱電壓，則可實(shí)現(xiàn)兩相變?nèi)嗟墓δ堋?br> 圖2中，各邊長既代表二次側(cè)繞組電壓的大小，也代表繞組的匝數(shù)。滿足二次側(cè)繞組的匝數(shù)關(guān)系之后，在三角形aeo中，有Wae＝W2Weo=12Wef=3-12W2]]> 故有∠aeo＝120°，∠eao＝15°，∠aoe＝45°同理在三角形bfo中，有Wbo=32W2]]>∠bfo＝120°，∠fbo＝15°，∠bof＝45°故邊ao與bo大小相等，且相互垂直，由它們所表示的電壓大小相等，相位相差90°。
在三角形cfo和deo中，也有類似的結(jié)論。
由此可見，邊ao、bo、co和do大小相等且相互垂直。故分別從a、b、c和d四點(diǎn)引出的電壓大小相等，相位互差90°，構(gòu)成四相對稱系統(tǒng)，其中o為四相系統(tǒng)的公共點(diǎn)。
若從ac和bd引出兩相對稱電壓，其大小為ao的兩倍，可用于電氣化鐵路AT供電系統(tǒng)。
圖3是本實(shí)用新型采用三相柱式鐵心結(jié)構(gòu)的實(shí)施例。本實(shí)施例中，采用三相柱式鐵心，A相和C相的3個(gè)繞組布置在兩邊的心柱上，B相的4個(gè)繞組布置在中間的心柱上；A相和C相的繞組布置及結(jié)構(gòu)完全相同；對于A相，繞組AN在外側(cè)，繞組ae和fc靠近心柱，且與心柱和AN的距離相等，并關(guān)于AN作上下對稱布置；對于C相，繞組CN在外側(cè)，繞組fb和de靠近心柱，且與心柱和CN的距離相等，并關(guān)于CN作上下對稱布置；對于B相，繞組BN在最外側(cè)，繞組fe靠近心柱，繞組ba和cd在fe和BN之間，且與fe和BN的距離相等，并關(guān)于fe和BN作上下對稱布置；fe的中點(diǎn)o作為四相系統(tǒng)的公共點(diǎn)。
對于圖3所示的三相柱式結(jié)構(gòu)變壓器，為滿足短路阻抗關(guān)系式(1)，需對繞組尺寸及相互位置進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。具體實(shí)施步驟如下①根據(jù)絕緣要求確定二次側(cè)繞組ae、fc、fe、fb和de與心柱之間的距離，各距離保持一致；②根據(jù)全短路阻抗值的要求確定ZKA12′的大?。虎壅{(diào)整繞組之間的徑向或軸向距離(必要時(shí)可改變線圈軸向高度或輻向厚度)，使各對繞組之間的短路阻抗?jié)M足式(1)。調(diào)整時(shí)保持圖3的特征不變，且A、B和C三相的一次側(cè)繞組與心柱的距離一致。
圖4是本實(shí)用新型采用三相殼式鐵心結(jié)構(gòu)的實(shí)施例。本實(shí)施例中，采用三相殼式鐵心，A相和C相的3個(gè)繞組對稱布置在兩邊的窗口上，B相的4個(gè)繞組布置在中間的窗口上；A相和C相的繞組布置及結(jié)構(gòu)完全相同；所有二次側(cè)繞組均分為匝數(shù)相等的兩個(gè)線餅，同一個(gè)繞組的兩個(gè)線餅既可以串聯(lián)，也可以并聯(lián)；對于A相，繞組AN布置在窗口的中央，對應(yīng)于繞組ae和fc的兩個(gè)線餅布置在AN的兩旁，并關(guān)于AN作左右交錯(cuò)對稱布置；對于C相，繞組CN布置在窗口的中央，對應(yīng)于繞組fb和de的兩個(gè)線餅布置在CN的兩旁，并關(guān)于CN作左右交錯(cuò)對稱布置；對于B相，繞組BN布置在窗口的中央，對應(yīng)于繞組fe的兩個(gè)線餅靠近左右鐵軛，并關(guān)于BN作左右對稱布置，對應(yīng)于繞組ba和cd的兩個(gè)線餅處于BN和fe的兩個(gè)線餅之間，并關(guān)于BN作左右交錯(cuò)對稱布置；繞組fe的中點(diǎn)o作為四相系統(tǒng)的公共點(diǎn)。
對于圖4所示的三相殼式結(jié)構(gòu)變壓器，為滿足短路阻抗關(guān)系式(1)，同樣需對繞組尺寸及相互位置進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。具體實(shí)施步驟如下①根據(jù)絕緣要求確定各繞組與心柱之間的距離，各距離保持一致；②根據(jù)全短路阻抗值的要求確定ZKA12′的大小；③調(diào)整繞組之間的距離(必要時(shí)可改變線圈軸向高度或輻向厚度)，使各對繞組之間的短路阻抗?jié)M足式(1)。調(diào)整時(shí)保持圖4的特征不變，且A、B和C三相的一次側(cè)繞組與鐵軛的距離一致。
權(quán)利要求1.一種星形-雙梯形接線三相變四相或三相變兩相平衡變壓器，包括鐵心、一次側(cè)繞組和二次側(cè)繞組，其特征在于(A)鐵心為三相柱式或三相殼式；(B)一次側(cè)繞組由三相繞組AN、BN和CN組成，采用星形接線；二次側(cè)繞組由A相繞組ae和fc，B相繞組ba、fe和cd，以及C相繞組fb和de組成，采用雙梯形接線；繞組ae、ba、fb和fe依次相連構(gòu)成一個(gè)閉合的倒置梯形，其連接點(diǎn)依次為a、b、f和e；繞組fc、cd、de和fe依次相連構(gòu)成另一個(gè)閉合的正置梯形，其連接點(diǎn)依次為f、c、d和e；兩個(gè)梯形形狀完全相同，并以公共繞組fe作為共同的底邊；一次側(cè)A、B和C構(gòu)成三相系統(tǒng)，其中性點(diǎn)N允許接地；二次側(cè)引出a、b、c和d構(gòu)成四相系統(tǒng)，其公共點(diǎn)為fe的中點(diǎn)o；二次側(cè)引出a、c和b、d構(gòu)成兩相系統(tǒng)；一次側(cè)三相繞組的匝數(shù)均為W1；二次側(cè)繞組中，ae、fc、fb和de的匝數(shù)均為W2，ba和cd的匝數(shù)均為W3，fe的匝數(shù)為W4；二次側(cè)繞組的匝數(shù)關(guān)系為W3＝W2，W4＝(-1)W2。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的三相變四相或三相變兩相平衡變壓器，其特征是通過調(diào)整繞組之間軸向或徑向距離，使各對繞組之間的短路阻抗?jié)M足下列關(guān)系4ZKA12′-ZKA23′＝(3+)ZKB12′+(1-)ZKB13′+(5-9)ZKB23′+1.5(1-)ZKB24′4ZKA12′-ZKA23′＝(3-)ZKB12′+(1+)ZKB13′+(-3)ZKB23′式中，ZKA12′為A相一次側(cè)繞組AN與二次側(cè)繞組ae之間的短路阻抗；ZKA23′為A相二次側(cè)繞組ae與fc之間的短路阻抗；ZKB12′為B相一次側(cè)繞組BN與二次側(cè)繞組ba之間的短路阻抗；ZKB13′為B相一次側(cè)繞組BN與二次側(cè)繞組fe之間的短路阻抗；ZKB23′為B相二次側(cè)繞組ba與fe之間的短路阻抗；ZKB24′為B相二次側(cè)繞組ba與cd之間的短路阻抗；C相短路阻抗與A相短路阻抗完全相等；所有阻抗值均折算到匝數(shù)為W1的繞組一側(cè)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的三相變四相或三相變兩相平衡變壓器，其特征是采用三相柱式鐵心，A相和C相的3個(gè)繞組布置在兩邊的心柱上，B相的4個(gè)繞組布置在中間的心柱上；A相和C相的繞組布置及結(jié)構(gòu)完全相同；對于A相，繞組AN在外側(cè)，繞組ae和fc靠近心柱，且與心柱和AN的距離相等，并關(guān)于AN作上下對稱布置；對于C相，繞組CN在外側(cè)，繞組fb和de靠近心柱，且與心柱和CN的距離相等，并關(guān)于CN作上下對稱布置；對于B相，繞組BN在最外側(cè)，繞組fe靠近心柱，繞組ba和cd在fe和BN之間，且與fe和BN的距離相等，并關(guān)于fe和BN作上下對稱布置；fe的中點(diǎn)o作為四相系統(tǒng)的公共點(diǎn)。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的三相變四相或三相變兩相平衡變壓器，其特征是采用三相殼式鐵心，A相和C相的3個(gè)繞組對稱布置在兩邊的窗口上，B相的4個(gè)繞組布置在中間的窗口上；A相和C相的繞組布置及結(jié)構(gòu)完全相同；所有二次側(cè)繞組均分為匝數(shù)相等的兩個(gè)線餅，同一個(gè)繞組的兩個(gè)線餅既可以串聯(lián)，也可以并聯(lián)；對于A相，繞組AN布置在窗口的中央，對應(yīng)于繞組ae和fc的兩個(gè)線餅布置在AN的兩旁，并關(guān)于AN作左右交錯(cuò)對稱布置；對于C相，繞組CN布置在窗口的中央，對應(yīng)于繞組fb和de的兩個(gè)線餅布置在CN的兩旁，并關(guān)于CN作左右交錯(cuò)對稱布置；對于B相，繞組BN布置在窗口的中央，對應(yīng)于繞組fe的兩個(gè)線餅靠近左右鐵軛，并關(guān)于BN作左右對稱布置，對應(yīng)于繞組ba和cd的兩個(gè)線餅處于BN和fe的兩個(gè)線餅之間，并關(guān)于BN作左右交錯(cuò)對稱布置；繞組fe的中點(diǎn)o作為四相系統(tǒng)的公共點(diǎn)。
專利摘要一種星形－雙梯形接線三相變四相或三相變兩相平衡變壓器，鐵心為三相柱式或三相殼式；一次側(cè)三相繞組采用星形接線，其中性點(diǎn)允許接地；二次側(cè)繞組采用雙梯形接線，由A相繞組ae和fc，B相繞組ba、fe和cd，以及C相繞組fb和de組成；ae、ba、fb和fe構(gòu)成一個(gè)閉合的倒置梯形，fc、cd、de和fe構(gòu)成另一個(gè)閉合的正置梯形，兩個(gè)梯形以fe作為共同的底邊；雙梯形的兩條長底邊對應(yīng)的頂點(diǎn)分別為a、b、c和d，它們構(gòu)成四相系統(tǒng)，其公共點(diǎn)為fe的中點(diǎn)o；a、c和b、d構(gòu)成兩相系統(tǒng)；ae、fc、fb和de的匝數(shù)均為W
文檔編號H01F27/28GK2899061SQ20062004993
公開日2007年5月9日 申請日期2006年1月25日 優(yōu)先權(quán)日2006年1月25日
發(fā)明者張志文 申請人:張志文