專利名稱：渦旋式壓縮機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用在冷凍冷藏庫或空調(diào)機(jī)等中的致冷劑用壓縮機(jī)，具體地說，涉及渦旋式壓縮機(jī)的軸頸軸承。
背景技術(shù)：
作為致冷空調(diào)用的電動壓縮機(jī)，壓縮部有往復(fù)式、旋轉(zhuǎn)式及渦旋式的，任一種形式都可以用在家庭用、商業(yè)用的致冷空調(diào)領(lǐng)域中，在任一種形式的壓縮機(jī)中，驅(qū)動壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸的徑向力主要由軸頸軸承支承。這里，以渦旋式壓縮機(jī)為例，說明現(xiàn)有技術(shù)。
圖7表示現(xiàn)有的渦旋式壓縮機(jī)的縱剖圖(例如，參照日本專利特開平5-79476號公報)。在密閉容器1的內(nèi)部，在主殼體8的上部設(shè)有壓縮機(jī)構(gòu)部4，在主殼體8的下部設(shè)有電動機(jī)7。壓縮機(jī)構(gòu)部4使固定渦卷2a和可動渦卷2b嚙合而構(gòu)成壓縮室3。主軸5將電動機(jī)7的驅(qū)動力傳遞給壓縮機(jī)構(gòu)部4。在主殼體8上形成主軸頸軸承6，通過該主軸頸軸承6軸支承主軸5。歐氏環(huán)(オルダムリング)9限制可動渦卷2b的自轉(zhuǎn)，止推軸承10承受作用在可動渦卷2b上的止推載荷。在可動渦卷2b的凸臺部2c上形成偏心軸頸軸承11。主軸5端部的偏心軸部5a可轉(zhuǎn)動地插入所述偏心軸頸軸承11中。而且，可動渦卷2b通過主軸5的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動相對于固定渦卷2a進(jìn)行旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。將電動機(jī)7的轉(zhuǎn)子7a安裝在主軸5的主軸部5b上，將電動機(jī)7的定子7b熱裝固定到密閉容器1上。而且，副殼體12設(shè)置在電動機(jī)7的下部，在該副殼體12上形成副軸頸軸承13。吸入管14將致冷劑從外部導(dǎo)入密閉容器1內(nèi)，排出管15將高溫、高壓的致冷劑排出到外部。在密閉容器1的下方底部設(shè)置儲存潤滑油16的油箱17，壓縮側(cè)的高壓氣體作用在密閉容器1的內(nèi)部。主軸5具有將潤滑油16供給主軸頸軸承6、偏心軸頸軸承11、止推軸承10及各滑動面的貫通孔18，并以從主軸5的下端吸取潤滑油16的方式構(gòu)成。
下面說明圖7所示的現(xiàn)有渦旋式壓縮機(jī)的操作。
由轉(zhuǎn)子7a和定子7b構(gòu)成的電動機(jī)7產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)力通過熱裝固定在轉(zhuǎn)子7a上的主軸5傳遞，并經(jīng)主軸5的偏心軸部5a傳遞到可動渦卷2b?？蓜訙u卷2b通過自轉(zhuǎn)防止機(jī)構(gòu)、即歐氏環(huán)9進(jìn)行描繪圓形軌道的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，以通過形成在其和固定渦卷2a之間的壓縮室3的容積變化進(jìn)行致冷劑的壓縮。
致冷劑通過吸入管14從外部致冷循環(huán)流入密閉容器1內(nèi)，在壓縮室3內(nèi)被壓縮后成為高壓，從排出管15流到外部致冷循環(huán)。各軸承部的潤滑用的供油及壓縮室的密封用的供油是如下進(jìn)行的，即利用主軸5的旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力等吸取儲存在密閉容器1底部的潤滑油16，并使其通過設(shè)置在主軸5中心的貫通孔18。
所述渦旋式壓縮機(jī)，由于壓縮機(jī)構(gòu)部4從主軸頸軸承6向軸向突出，所以由壓縮載荷等產(chǎn)生的徑向力作用在主軸5的偏心軸部5a上。因此，主軸5相對于主軸頸軸承6和副軸頸軸承13成為懸臂結(jié)構(gòu)，主軸5產(chǎn)生大的撓曲變形。因此，在主軸頸軸承6和副軸頸軸承13的軸承端部產(chǎn)生不全面接觸的現(xiàn)象。特別是，在徑向力的作用位置最近的主軸頸軸承6處作用最大的載荷，從而在主軸頸軸承6的壓縮機(jī)構(gòu)部4側(cè)的軸承端部產(chǎn)生顯著的不全面接觸現(xiàn)象。
這樣，渦旋式壓縮機(jī)的軸頸軸承的載荷分布不是沿軸向一樣，而是在軸頸軸承端部有載荷極端變高的傾向。結(jié)果，軸頸軸承端部附近由于和主軸5直接接觸而易于產(chǎn)生磨損等表面損傷。而且，滑動損失和磨損增大，不僅使壓縮機(jī)的效率降低，還有損可靠性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為消除上述現(xiàn)有問題而提出的，其目的在于以簡單的結(jié)構(gòu)提供一種不會造成性能低下的、高效率渦旋式壓縮機(jī)，即使在由于壓縮載荷的徑向力而產(chǎn)生主軸撓曲變形的情況下，也能防止軸頸軸承的磨損、發(fā)熱膠著等損傷的出現(xiàn)。
根據(jù)本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)，具有壓縮機(jī)構(gòu)部；驅(qū)動壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸；旋轉(zhuǎn)驅(qū)動主軸的電動機(jī)；和支承主軸的軸頸軸承部，其特征在于在軸頸軸承部的端部設(shè)置環(huán)狀槽，由此在該環(huán)狀槽的內(nèi)周側(cè)形成環(huán)狀部，環(huán)狀槽的槽深相對于主軸徑的比率為0.15～0.34，環(huán)狀部的厚度相對于主軸徑的比率為0.09～0.19。
在根據(jù)第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)中，本發(fā)明的第2實(shí)施例的特征在于將環(huán)狀槽的外周面作為設(shè)置在形成軸頸軸承部的主殼體上的凹部的內(nèi)周表面。
根據(jù)本發(fā)明第3實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)，具有壓縮機(jī)構(gòu)部；驅(qū)動壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸；旋轉(zhuǎn)驅(qū)動主軸的電動機(jī)；和支承主軸的軸頸軸承部，其特征在于在軸頸軸承部的端部設(shè)置環(huán)狀槽，由此在該環(huán)狀槽的內(nèi)周側(cè)形成環(huán)狀部；將環(huán)狀槽的外周面作為設(shè)置在形成軸頸軸承部的主殼體上的凹部的內(nèi)周面。
在根據(jù)第1至第3實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)中，本發(fā)明的第4實(shí)施例的特征在于在主軸表面施加至少包含滲硫氮化處理或磷酸鹽處理的化學(xué)轉(zhuǎn)換處理。
在第1至第3實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)中，本發(fā)明的第5實(shí)施例的特征在于作為壓縮機(jī)構(gòu)部壓縮的工作流體，使用二氧化碳致冷劑；作為潤滑壓縮機(jī)構(gòu)部及軸頸軸承部的致冷機(jī)油，使用聚二醇(PAG)油。
根據(jù)本發(fā)明第6實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)，具有壓縮機(jī)構(gòu)部；驅(qū)動壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸；旋轉(zhuǎn)驅(qū)動主軸的電動機(jī)；和支承主軸的軸頸軸承部，其特征在于在軸頸軸承部的端部設(shè)置環(huán)狀槽，由此在該環(huán)狀槽的內(nèi)周側(cè)形成環(huán)狀部。


圖1為本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)的縱剖圖。
圖2為本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)用主軸頸軸承的環(huán)狀槽附近的主要部分剖視圖。
圖3為解析結(jié)果圖，示出本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)用主軸頸軸承的內(nèi)表面的最大接觸壓力和環(huán)狀槽的槽深d的關(guān)系。
圖4為解析結(jié)果圖，示出本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)用主軸頸軸承的內(nèi)表面的最大接觸壓力和環(huán)狀部厚度t的關(guān)系。
圖5為解析結(jié)果圖，以槽寬w為參數(shù)示出本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)用主軸頸軸承的內(nèi)表面的最大接觸壓力和環(huán)狀部厚度t的關(guān)系。
圖6為本發(fā)明第2實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)的縱剖圖。
圖7為現(xiàn)有的渦旋式壓縮機(jī)的縱剖圖。
具體實(shí)施例方式
下面，參照

本發(fā)明的幾個實(shí)施例。
(實(shí)施例1)圖1為本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)的縱剖圖，圖2為本發(fā)明第1實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)用主軸頸軸承的環(huán)狀槽附近的主要部分剖視圖。此處，圖1所示的渦旋式壓縮機(jī)涉及軸頸軸承部以外的壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)，是和圖7詳細(xì)描述的現(xiàn)有渦旋式壓縮機(jī)相同的結(jié)構(gòu)，其中對于相同功能的部件，使用相同的標(biāo)號并省略部分說明。
在圖1中，可動渦卷2b具有凸臺部2c，在凸臺部2c的中央形成偏心軸頸軸承11。主軸5的端部具有偏心軸部5a，偏心軸部5a插入偏心軸頸軸承11中。在主殼體8中形成主軸頸軸承20，在副殼體12中形成副軸頸軸承13。主軸5由主軸頸軸承20和副軸頸軸承13支承，并將電動機(jī)7的旋轉(zhuǎn)力傳遞到可動渦卷2b。
在本實(shí)施例中，特別如圖2所示，在主軸頸20的與電動機(jī)7相反側(cè)的端部上設(shè)有環(huán)形槽21。而且，通過該環(huán)形槽21在該槽和主軸5之間形成環(huán)狀部22。當(dāng)主軸5的直徑為16mm時，優(yōu)選的是，環(huán)狀槽21的槽深d為2.5mm～5.5mm，環(huán)狀槽21的槽寬w為0.5mm～2.0mm，環(huán)狀部22的厚度t為1.5mm～3.0mm。
主殼體8及副殼體12使用鑄鐵材料FC250，對于形成在主殼體8中央的主軸頸軸承20和形成在副殼體12中央的副軸頸軸承13，將其軸承內(nèi)表面精加工到Ra0.2的程度。同樣地，可動渦卷2b使用鋁合金材料，對于形成在可動渦卷2b的凸臺部2c中央的偏心軸頸軸承11，將其軸承內(nèi)表面精加工到Ra0.2。主軸5使用SCM415鋼，并對主軸5的表面進(jìn)行滲硫氮化處理。
下面對動作進(jìn)行說明。
在由固定渦卷2a和可動渦卷2b形成的壓縮室3中，通過可動渦卷2b的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動壓縮致冷劑。這時，致冷劑壓縮載荷內(nèi)的、沿軸向作用的止推方向的力作為反力作用在可動渦卷2b上。通過相對該止推方向的力、在可動渦卷2b的端板下表面施加中間壓，可動渦卷2b由設(shè)置在可動渦卷2b端板上表面和固定渦卷2a之間的止推軸承10支承。致冷劑壓縮載荷內(nèi)的、徑向的力作用在主軸5的偏心軸部5a上。主軸5由主軸頸軸承20和副殼體12的副軸頸軸承13支承。這樣，主軸5由于承受徑向的懸臂壓縮載荷而產(chǎn)生力矩，從而產(chǎn)生由所述載荷和軸的剛性決定的撓曲變形。結(jié)果，主軸5相對于主軸頸軸承20的表面和副軸頸軸承13的表面被傾斜地支承，特別是，在徑向力的作用位置最近的主軸頸軸承20上作用最大的載荷。但是，在本實(shí)施例中，由于通過在主軸5和軸承內(nèi)表面的軸承間隙顯著變小(或直接接觸)的主軸頸軸承20的上端部設(shè)置環(huán)狀槽21，使軸頸軸承端部處的剛性降低，所以，當(dāng)在主軸5上施加力矩，軸承內(nèi)的主軸5出現(xiàn)傾斜，載荷分布在軸承端部處變大時，通過軸承端部的軸承內(nèi)表面變形，可以使主軸5和軸承內(nèi)表面的接觸應(yīng)力減少。
另外，本發(fā)明人等通過使用結(jié)構(gòu)解析發(fā)現(xiàn)，環(huán)狀槽21的形狀存在最適當(dāng)?shù)姆秶?。下面詳?xì)描述其內(nèi)容。
圖3、圖4和圖5為構(gòu)造圖1所示的在主軸頸軸承20的上端部設(shè)置了環(huán)狀槽21的渦旋式壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)解析模型，是在主軸5上作用徑向的懸臂壓縮載荷時、主軸5和主軸頸軸承20內(nèi)表面的接觸壓力分布的解析結(jié)果。
圖3表示主軸5和主軸頸軸承20內(nèi)表面的最大接觸壓力與環(huán)狀槽21的槽深d之間的關(guān)系。這里，Pmax.edge為環(huán)狀槽21的前端部處的最大接觸壓力，Pmax.groove為環(huán)狀槽21的槽底部附近的最大接觸壓力。隨著槽深d從0mm(即，沒有環(huán)狀槽)的狀態(tài)增加，環(huán)狀槽21的前端部(即，軸承端部)處的最大接觸壓力Pmax.edge急劇減小，在槽深2.5mm～5.5mm的范圍內(nèi)變成非常小的值，當(dāng)槽深達(dá)到5.5mm以上時，最大接觸壓力反而增加并成為大的值。而且，在槽深d為2.5mm～5.5mm的范圍時，隨著槽深d的增加，環(huán)狀槽21的槽底部附近的最大接觸壓力Pmax.groove在槽深d增加的同時而減少，而且環(huán)狀槽21的前端部處的最大接觸壓力Pmax.edge和槽底部附近的最大接觸壓力Pmax.groove的差變小。即，在槽深d為2.5mm～5.5mm的范圍時，軸頸軸承的載荷分布在軸向方向上最平均化。因此，能保證流體潤滑狀態(tài)，而不會出現(xiàn)軸承端部附近和主軸5直接接觸而產(chǎn)生表面損傷的情況。所以，可以實(shí)現(xiàn)摩擦系數(shù)低、滑動損失小的軸頸軸承。
圖4表示主軸5和主軸頸軸承20內(nèi)表面的最大接觸壓力與環(huán)狀槽21的環(huán)狀部22的厚度t之間的關(guān)系。當(dāng)厚度t在1.5mm～3.0mm的范圍內(nèi)增加時，環(huán)狀槽21的前端部處的最大接觸壓力Pmax.edge急劇增加，相反地，環(huán)狀槽21的槽底部附近的最大接觸壓力Pmax.groove減小。即，環(huán)狀槽21的前端部處的最大接觸壓力Pmax.edge和槽底部附近的最大接觸壓力Pmax.groove的差變小。接著，當(dāng)厚度t增加到3.0mm以上時，環(huán)狀槽21的前端部處的最大接觸壓力Pmax.edge和槽底部附近的最大接觸壓力Pmax.groove的差顯著增大。所以，在環(huán)狀部22的厚度t為1.5mm～3.0mm的范圍時，軸頸軸承的載荷分布沿軸向最平均化。因此，能保證流體潤滑狀態(tài)，而不會出現(xiàn)軸承端部附近和主軸5直接接觸而產(chǎn)生表面損傷的情況。所以，實(shí)現(xiàn)了摩擦系數(shù)低、滑動損失小的軸頸軸承。
圖5以環(huán)狀槽21的槽寬w為參數(shù)表示主軸5和主軸頸軸承20內(nèi)表面的最大接觸壓力與厚度t的關(guān)系。根據(jù)該結(jié)果，在槽寬w為0.5mm～2.0mm的范圍內(nèi)，槽寬w對環(huán)狀槽21的前端部處的最大接觸壓力Pmax.edge和環(huán)狀槽21的槽底部附近的最大接觸壓力Pmax.groove的值的影響小。即，在前述范圍的槽寬w的規(guī)格內(nèi)，主軸5和主軸頸軸承20內(nèi)表面的最大接觸壓力沒有大的變化，所以無論任何槽寬w，都能保證流體潤滑狀態(tài)，而不會出現(xiàn)軸承端部附近和主軸5直接接觸而產(chǎn)生表面損傷的情況。所以，實(shí)現(xiàn)了摩擦系數(shù)低、滑動損失小的軸頸軸承。
而且，槽寬w對最大接觸壓力的影響小，即使環(huán)狀槽21的槽寬w比厚度t小，對軸頸軸承特性的影響也小，而且與槽寬w相比，環(huán)狀槽21的前端部變形時的變形量十分小，所以，當(dāng)進(jìn)行狹縫狀的環(huán)狀槽加工，使槽寬w比厚度t小時，不會出現(xiàn)環(huán)狀槽加工時厚部變形、厚部的加工精度劣化的情況。所以，可以形成高精度的軸頸軸承。
另外，即使改變作用在主軸5上的徑向懸臂壓縮載荷的大小，也可以得到和圖3至圖5所示的解析結(jié)果相同的結(jié)果。
另外，本發(fā)明人等進(jìn)行了形成有設(shè)有根據(jù)解析求得的規(guī)定范圍的環(huán)狀槽(槽深d＝約5mm，環(huán)狀部22的厚度t＝約2mm，槽寬w＝約1.5mm)的主軸頸軸承的渦旋式壓縮機(jī)及形成有不帶環(huán)狀槽的主軸頸軸承的渦旋式壓縮機(jī)的可靠性實(shí)驗(yàn)，結(jié)果確認(rèn)，在和沒有環(huán)狀槽時主軸頸軸承出現(xiàn)異常磨損的條件相同的條件下，當(dāng)設(shè)置環(huán)狀槽時，在軸承端部附近幾乎沒有發(fā)生表面損傷。
從以上的說明可以看出，根據(jù)本實(shí)施例，即使在使用潤滑性不足的代替致冷劑和與其對應(yīng)的致冷機(jī)油的情況下，也可以使軸頸軸承處的滑動損失減少、顯著提高壓縮機(jī)的效率，而不會由于發(fā)生磨損而有損可靠性。
而且，由于沒有軸承損傷的擔(dān)憂，所以實(shí)現(xiàn)了使渦旋式壓縮機(jī)的可靠性大幅度提高的效果。
另外，由于在主軸5的表面施加滲硫氮化處理，所以即使在運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)為過渡狀態(tài)、軸承端部附近和主軸5短時間直接接觸的情況下，也可以使耐膠合磨損性進(jìn)一步提高，從而能進(jìn)一步提高軸頸軸承的可靠性。而且，在對主軸5的表面進(jìn)行磷酸錳處理等磷酸鹽處理的情況下，同樣可以提高主軸5的耐磨性。
另外，從防止地球暖化的觀點(diǎn)看，在使用研究采用的、暖化系數(shù)低的天然致冷劑、即CO2致冷劑，在高壓側(cè)壓力超過臨界壓力的狀態(tài)下使壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，壓縮后的壓力變高，作用在各軸頸軸承上的載荷變得非常大，導(dǎo)致軸頸軸承的滑動條件變得更加嚴(yán)峻，但是，通過采用本實(shí)施例的壓縮機(jī)用軸頸軸承，可以使耐磨性提高，從而能得到高的可靠性。另外，從確?；赜托缘挠^點(diǎn)看，在致冷機(jī)油使用相對CO2致冷劑具有溶解性的聚二醇油(PAG油)的情況下，致冷機(jī)油的粘度降低，軸頸軸承的滑動條件變得更加嚴(yán)峻，但是，通過采用本實(shí)施例的壓縮機(jī)用軸頸軸承，可以得到同樣的效果。
(實(shí)施例2)下面，參照

本發(fā)明的第2實(shí)施例。
圖6為本發(fā)明第2實(shí)施例的渦旋式壓縮機(jī)的縱剖圖。此處，圖6所示的渦旋式壓縮機(jī)涉及軸頸軸承部以外的壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)，是和圖7詳細(xì)描述的現(xiàn)有渦旋式壓縮機(jī)相同的結(jié)構(gòu)，其中對于相同功能的部件，使用相同的標(biāo)號并省略部分說明。
該實(shí)施例和第1實(shí)施例的不同之處在于，使設(shè)置在主軸頸軸承30的與電動機(jī)7相反側(cè)的端部處的環(huán)狀槽31的槽寬w增大，環(huán)狀槽31的外周表面31a由與設(shè)置在主殼體8上端部的凹部32的內(nèi)周面32a相同的面構(gòu)成。環(huán)狀槽的深度d及環(huán)狀部33的厚度t與第一實(shí)施例的相同。即，環(huán)狀槽的深度d為2.5mm～5.5mm，環(huán)狀部33的厚度t為1.5mm～3.0mm。由于如圖5所示，槽寬w對設(shè)置了環(huán)狀槽的軸頸軸承面內(nèi)的接觸壓力的影響小，所以在增加槽寬w的情況下，可以產(chǎn)生和第1實(shí)施例相同的環(huán)狀槽的效果。
即，在本實(shí)施例中，由于在主軸5和軸承內(nèi)表面的軸承間隙顯著變小(或直接接觸)的主軸頸軸承30的上端部設(shè)置薄的環(huán)狀部33，所以軸頸軸承端部處的剛性降低。因此，當(dāng)因在主軸5上施加力矩導(dǎo)致軸承內(nèi)的主軸5出現(xiàn)傾斜、載荷分布在軸承端部處變大時，通過軸承端部的軸承內(nèi)表面變形，可以使主軸5和軸承內(nèi)表面的接觸應(yīng)力減少。因此，能保證流體潤滑狀態(tài)，而不會出現(xiàn)軸承端部附近和主軸5直接接觸而產(chǎn)生表面損傷的情況。所以，實(shí)現(xiàn)了摩擦系數(shù)低、滑動損失小的軸頸軸承。
另外，在本實(shí)施例中，由于沒有必要像第1實(shí)施例那樣，形成槽寬狹窄的深槽，所以加工容易，從而能以低成本實(shí)現(xiàn)高可靠性的軸頸軸承。
從以上的說明可以看出，根據(jù)本實(shí)施例，可以使軸頸軸承處的滑動損失減少、顯著提高壓縮機(jī)的效率，而不會由于發(fā)生磨損而有損可靠性。
而且，由于不擔(dān)心軸承損傷，所以實(shí)現(xiàn)了使渦旋式壓縮機(jī)的可靠性大幅度提高的效果。
在第1和第2實(shí)施例中，雖然相對主軸頸軸承進(jìn)行說明，但是在使本發(fā)明適用于副軸頸軸承及偏心軸頸軸承的情況下，同樣能實(shí)現(xiàn)軸頸軸承的滑動損失降低及耐磨性提高的效果。而且，在使本發(fā)明適用于渦旋式壓縮機(jī)及往復(fù)式壓縮機(jī)等其它形式的軸頸軸承的情況下，可以得到同樣的效果。
另外，在上述實(shí)施例中，盡管將主軸徑5設(shè)為16mm，將環(huán)狀槽的深度設(shè)為2.5mm～5.5mm(比率0.15～0.34)，將環(huán)狀部的厚度設(shè)為1.5mm～3.0mm(比率0.09～0.19)，但是，不管主軸徑大小如何，各比率的范圍最好是上述范圍。
工業(yè)應(yīng)用性如上所述，根據(jù)本發(fā)明的渦旋式壓縮機(jī)，即使在由于壓縮載荷的徑向力，主軸撓曲變形、發(fā)生傾斜的情況下，也可以使滑動損失降低，而不會引起由壓縮機(jī)的軸頸軸承處的直接接觸產(chǎn)生的磨損等表面損傷，從而能提供效率及可靠性高的渦旋式壓縮機(jī)。
權(quán)利要求
1.一種渦旋式壓縮機(jī)，具有壓縮機(jī)構(gòu)部；驅(qū)動前述壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸；旋轉(zhuǎn)驅(qū)動前述主軸的電動機(jī)；和支承前述主軸的軸頸軸承部，其特征在于在前述軸頸軸承部的端部設(shè)置環(huán)狀槽，由此在該環(huán)狀槽的內(nèi)周側(cè)形成環(huán)狀部，前述環(huán)狀槽的槽深相對于前述主軸徑的比率為0.15～0.34，前述環(huán)狀部的厚度相對于前述主軸徑的比率為0.09～0.19。
2.如權(quán)利要求1所述的渦旋式壓縮機(jī)，其特征在于將前述環(huán)狀槽的外周面作為設(shè)置在形成前述軸頸軸承部的主殼體上的凹部的內(nèi)周面。
3.一種渦旋式壓縮機(jī)，具有壓縮機(jī)構(gòu)部；驅(qū)動前述壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸；旋轉(zhuǎn)驅(qū)動前述主軸的電動機(jī)；和支承前述主軸的軸頸軸承部，其特征在于在前述軸頸軸承部的端部設(shè)置環(huán)狀槽，由此在該環(huán)狀槽的內(nèi)周側(cè)形成環(huán)狀部；將前述環(huán)狀槽的外周面作為設(shè)置在形成軸頸軸承部的主殼體上的凹部的內(nèi)周面。
4.如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的渦旋式壓縮機(jī)，其特征在于在前述主軸的表面施加至少包含滲硫氮化處理或磷酸鹽處理的化學(xué)轉(zhuǎn)換處理。
5.如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的渦旋式壓縮機(jī)，其特征在于作為前述壓縮機(jī)構(gòu)部壓縮的工作流體，使用二氧化碳致冷劑；作為潤滑前述壓縮機(jī)構(gòu)部及前述軸頸軸承部的致冷機(jī)油，使用聚二醇(PAG)油。
6.一種渦旋式壓縮機(jī)，具有壓縮機(jī)構(gòu)部；驅(qū)動前述壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸；旋轉(zhuǎn)驅(qū)動前述主軸的電動機(jī)；和支承前述主軸的軸頸軸承部，其特征在于在前述軸頸軸承部的端部設(shè)置環(huán)狀槽，由此在該環(huán)狀槽的內(nèi)周側(cè)形成環(huán)狀部。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種渦旋式壓縮機(jī)，其具有壓縮機(jī)構(gòu)部(4)；驅(qū)動壓縮機(jī)構(gòu)部的主軸(5)；旋轉(zhuǎn)驅(qū)動主軸(5)的電動機(jī)(7)；和支承主軸(5)的軸頸軸承部(20)，其中，在軸頸軸承部(20)的端部設(shè)置環(huán)狀槽(21)，由此在該環(huán)狀槽(21)的內(nèi)周側(cè)形成環(huán)狀部(22)，環(huán)狀槽的槽深相對于主軸徑的比率為0.15～0.34，構(gòu)成環(huán)狀槽的環(huán)狀部的厚度相對于主軸徑的比率為0.09～0.19，這樣，以簡單的結(jié)構(gòu)提供了一種在大的運(yùn)轉(zhuǎn)范圍內(nèi)不會造成性能低下的、高效率渦旋式壓縮機(jī)，所述壓縮機(jī)即使在由于壓縮載荷的徑向力而產(chǎn)生主軸(5)撓曲變形的情況下，也能防止軸支承主軸(5)的軸頸軸承的磨損、發(fā)熱膠著等損傷的出現(xiàn)，并具有高的可靠性。
文檔編號F04C29/00GK1751183SQ0382480
公開日2006年3月22日 申請日期2003年9月19日 優(yōu)先權(quán)日2002年9月24日
發(fā)明者西脅文俊, 長谷川寬, 岡市敦雄 申請人:松下電器產(chǎn)業(yè)株式會社